Study on microstructure and mechanical properties of large heat inputs welded CGHAZ and base material for V-Ti-N microalloying weathering bridge steel
1
2023
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
V-Ti-N微合金化耐候桥梁钢大热输入焊接CGHAZ及母材的组织与力学性能研究
1
2023
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Experimental study of welding technique for Q500qE steel used to tianshenggang navigational channel bridge of Hutong Changjiang river bridge
0
2018
沪通长江大桥天生港专用航道桥Q500qE钢焊接工艺试验研究
0
2018
Study on applicability of Q500qE steel for Hutong Yangtze river bridge
1
2017
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
沪通长江大桥Q500qE钢的适用性研究
1
2017
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Research and development of high-performance weather-resistant wide and heavy steel plate Q500qENH with rare earth for bridge
1
2020
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
稀土高性能耐候桥梁宽厚钢板Q500qENH研发
1
2020
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Study on weldability experimental for high performance Q500qE steel
0
2018
Development of submerged arc welding wire for new type of high performances bridge steel Q500qE
0
2018
新型高性能桥梁钢Q500qE用埋弧焊丝的研制
0
2018
The development of YSF105Q agglomerated flux for submerged welding of Q500qE high strength bridge steel
1
2018
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Q500qE高强度桥梁钢埋弧焊用YSF105Q烧结焊剂的研制
1
2018
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Effect of welding heat input on simulated HAZ microstructure and toughness of a V-N microalloyed steel
1
2007
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Effect of heat input on the ballistic performance of armor steel weldments
1
2021
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Influence of heat input on weld integrity of weldments of two dissimilar steels
1
2023
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Effect of heat input on microstructure and mechanical properties of weld metal of 690 MPa grade HSLA steel
1
2024
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
焊接热输入对690 MPa级HSLA钢焊缝金属组织与力学性能的影响
1
2024
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Microstructures and properties of heat affected zone for Q690q weathering bridge steel without preheating welding
2
2022
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的冲击断口，如图8所示.从图8a~d中的冲击断口可见，热输入为10~60 kJ/cm时的冲击断口呈多尺度网状韧窝特征，即没有明显裂纹的韧性断裂；而热输入为80 kJ/cm时的断口出现明显的河流状花样且产生了裂纹，表现为典型的脆性断裂.其原因是，奥氏体晶粒极端长大，使微观组织从LB向GB的转变伴随着M/A组元的粗化和数量增多，由低热输入时韧性较好的LB组织转变为以GB和粗大M/A为主的脆性组织；此外，热输入为80 kJ/cm时高角度晶界比例大幅下降，晶界强化效应减弱使裂纹扩展的偏转和阻滞大幅削弱，裂纹易沿晶界或M/A界面扩展.这表明，焊接热输入的提高使实验钢CGHAZ的低温韧性恶化，并在某一个临界值迅速恶化.朱东明等[13]研究了不同热输入焊接Q500qE钢的热循环过程，研究了热输入对粗晶热影响区的微观组织和冲击韧性的影响机理.结果表明，热输入提高到20 kJ/cm低温冲击韧性恶化，使-40 ℃冲击功低于80 J.彭宁琦等[12]进行焊接热循环过程模拟实验，研究了Q690q耐候桥梁钢免预热焊接热影响区粗晶区的组织性能.结果表明，热输入达到51.4 kJ/cm时热影响区粗晶区的-20 ℃冲击功低于50 J.本文实验用钢在焊接热输入为60 kJ/cm时低温冲击韧性依然优异. ...
Q690q耐候桥梁钢免预热焊接热影响区的组织性能
2
2022
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的冲击断口，如图8所示.从图8a~d中的冲击断口可见，热输入为10~60 kJ/cm时的冲击断口呈多尺度网状韧窝特征，即没有明显裂纹的韧性断裂；而热输入为80 kJ/cm时的断口出现明显的河流状花样且产生了裂纹，表现为典型的脆性断裂.其原因是，奥氏体晶粒极端长大，使微观组织从LB向GB的转变伴随着M/A组元的粗化和数量增多，由低热输入时韧性较好的LB组织转变为以GB和粗大M/A为主的脆性组织；此外，热输入为80 kJ/cm时高角度晶界比例大幅下降，晶界强化效应减弱使裂纹扩展的偏转和阻滞大幅削弱，裂纹易沿晶界或M/A界面扩展.这表明，焊接热输入的提高使实验钢CGHAZ的低温韧性恶化，并在某一个临界值迅速恶化.朱东明等[13]研究了不同热输入焊接Q500qE钢的热循环过程，研究了热输入对粗晶热影响区的微观组织和冲击韧性的影响机理.结果表明，热输入提高到20 kJ/cm低温冲击韧性恶化，使-40 ℃冲击功低于80 J.彭宁琦等[12]进行焊接热循环过程模拟实验，研究了Q690q耐候桥梁钢免预热焊接热影响区粗晶区的组织性能.结果表明，热输入达到51.4 kJ/cm时热影响区粗晶区的-20 ℃冲击功低于50 J.本文实验用钢在焊接热输入为60 kJ/cm时低温冲击韧性依然优异. ...
Effect of welding heat input on microstructure and impact toughness of the simulated CGHAZ in Q500qE steel
2
2022
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的冲击断口，如图8所示.从图8a~d中的冲击断口可见，热输入为10~60 kJ/cm时的冲击断口呈多尺度网状韧窝特征，即没有明显裂纹的韧性断裂；而热输入为80 kJ/cm时的断口出现明显的河流状花样且产生了裂纹，表现为典型的脆性断裂.其原因是，奥氏体晶粒极端长大，使微观组织从LB向GB的转变伴随着M/A组元的粗化和数量增多，由低热输入时韧性较好的LB组织转变为以GB和粗大M/A为主的脆性组织；此外，热输入为80 kJ/cm时高角度晶界比例大幅下降，晶界强化效应减弱使裂纹扩展的偏转和阻滞大幅削弱，裂纹易沿晶界或M/A界面扩展.这表明，焊接热输入的提高使实验钢CGHAZ的低温韧性恶化，并在某一个临界值迅速恶化.朱东明等[13]研究了不同热输入焊接Q500qE钢的热循环过程，研究了热输入对粗晶热影响区的微观组织和冲击韧性的影响机理.结果表明，热输入提高到20 kJ/cm低温冲击韧性恶化，使-40 ℃冲击功低于80 J.彭宁琦等[12]进行焊接热循环过程模拟实验，研究了Q690q耐候桥梁钢免预热焊接热影响区粗晶区的组织性能.结果表明，热输入达到51.4 kJ/cm时热影响区粗晶区的-20 ℃冲击功低于50 J.本文实验用钢在焊接热输入为60 kJ/cm时低温冲击韧性依然优异. ...
热输入对Q500qE钢模拟CGHAZ微观组织和冲击韧性的影响
2
2022
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的冲击断口，如图8所示.从图8a~d中的冲击断口可见，热输入为10~60 kJ/cm时的冲击断口呈多尺度网状韧窝特征，即没有明显裂纹的韧性断裂；而热输入为80 kJ/cm时的断口出现明显的河流状花样且产生了裂纹，表现为典型的脆性断裂.其原因是，奥氏体晶粒极端长大，使微观组织从LB向GB的转变伴随着M/A组元的粗化和数量增多，由低热输入时韧性较好的LB组织转变为以GB和粗大M/A为主的脆性组织；此外，热输入为80 kJ/cm时高角度晶界比例大幅下降，晶界强化效应减弱使裂纹扩展的偏转和阻滞大幅削弱，裂纹易沿晶界或M/A界面扩展.这表明，焊接热输入的提高使实验钢CGHAZ的低温韧性恶化，并在某一个临界值迅速恶化.朱东明等[13]研究了不同热输入焊接Q500qE钢的热循环过程，研究了热输入对粗晶热影响区的微观组织和冲击韧性的影响机理.结果表明，热输入提高到20 kJ/cm低温冲击韧性恶化，使-40 ℃冲击功低于80 J.彭宁琦等[12]进行焊接热循环过程模拟实验，研究了Q690q耐候桥梁钢免预热焊接热影响区粗晶区的组织性能.结果表明，热输入达到51.4 kJ/cm时热影响区粗晶区的-20 ℃冲击功低于50 J.本文实验用钢在焊接热输入为60 kJ/cm时低温冲击韧性依然优异. ...
Microstructure-toughness relationship in the simulated CGHAZ of V-N microalloyed X80 pipeline steel
2
2021
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
Effect of thermo-mechanical cycling on the microstructure and toughness in the weld CGHAZ of a novel high strength low carbon steel
1
2015
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Microstructure and corrosion resistance of welded joints of Q500qENH high strength weathering steel
1
2023
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Q500qENH高强度耐候钢焊接接头的组织与耐蚀性
1
2023
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Determination of CCT curve, microstructure and hardness of Q500qENH bridge weathering steel
1
2022
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
Q500qENH桥梁耐候钢CCT曲线的测定及其组织、硬度
1
2022
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
Production process of high strength and toughness weather-resistant bridge steel Q500qENH
0
2021
高强韧耐候桥梁钢Q500qENH的生产工艺
0
2021
Industrial run to produce TMCP processed Q500qENH weathering heavy plate for bridge
0
2014
TMCP型Q500qENH特厚耐候桥梁钢板的工业试制
0
2014
The effect of precipitate evolution on austenite grain growth in RAFM steel
1
2017
... 图2给出了热输入为10~80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的OM像，可见清晰的原始奥氏体晶界.热输入较低(10~40 kJ/cm)时，CGHAZ的主体组织为板条贝氏体(Lath bainite, 简称LB)和少量的粒状贝氏体(Granular bainite, 简称GB) (图2a~e).随着热输入的提高高温时间延长，部分板条束融合变粗发生断裂呈短棒状分布，在原奥晶界出现少量条状沿晶界分布的M/A组元(Martensite/Austenite constituent, 简称M/A组元).其原因是，在板条的长大过程中过冷度降低，使碳更易扩散.碳的充分扩散使LB板条间或贝氏体内的残余奥氏体中局部的碳含量提高，随后在冷却过程中发生马氏体相变.马氏体与残余奥氏体组合，形成M/A组元[24-27].同时，较高的冷却速率使奥氏体晶界没有足够时间迁移而阻碍了奥氏体晶界的粗化[28].随着热输入从40 kJ/cm提高到80 kJ/cm(图2f~h)，CGHAZ中LB的含量降低而GB的含量提高，使组织变得粗大.同时，冷速降低导致在高温停留的时间延长，使CGHAZ中的部分碳化物溶解.碳化物的溶解导致其对奥氏体晶界的钉扎作用减弱，使原始奥氏体晶粒的尺寸增大[20].在热输入提高的过程中，M/A组元的含量明显提高.M/A组元沿原奥氏体晶界呈细链状分布，以块状或岛状分布在晶内，如图3所示.热输入为60 kJ/cm焊接实验钢时M/A组元沿原奥氏体晶界呈一定的方向性排列，晶界连续性较好，组织内没有明显的空洞(图3a)；而热输入为80 kJ/cm时的M/A组元没有方向性，与热输入为60 kJ/cm时相比明显减少但其尺寸略有增大(图3b). ...
Characterization on strength and toughness of welded joint for Q550 steel
0
2011
Effects of final cooling temperature on microstructure transformation and properties of Q550 low carbon Bainite steel
0
2020
Effect of weld thermal cycle on microstructure and fracture toughness of simulated heat-affected zone for a 800 MPa grade high strength low alloy steel
1
2008
... Q620qENH桥梁钢是一种高强度低合金耐候钢，其性能优异[1~3].Q620qENH钢具有高强度、优异的耐候性和良好的焊接性能[4~7].焊接的热输入，是影响其粗晶热影响区(Coarse grained heat affected zone, 简称CGHAZ)的组织和性能的关键因素[8,9].Maurya等[10]研究了热输入对硝化钢和超级双相不锈钢异种材料焊接接头的显微组织演变和力学性能的影响.结果表明，热输入较低的焊件其硬度、伸长率和抗拉强度较高，而平均韧性与热输入呈正相关.汤忖江等[11]研究了在不预热或低预热条件下热输入对焊缝组织性能的影响及其强韧化机理.结果表明，热输入为16 kJ/cm时在焊缝中生成了针状铁素体和贝氏体等塑性良好型组织，焊缝金属的强度和韧性良好.彭宁琦等[12]研究了热输入为10.5~114.9 kJ/cm时三个热影响亚区的显微组织和力学性能.结果表明，热输入为18.2~25.7 kJ/cm时各亚区皆有高比例的板条贝氏体且韧性和硬度最佳，并据此研发出热输入为(22 ± 1) kJ/cm时免预热焊接高性能Q690q耐候桥梁钢.朱东明等[13]研究了热输入对CGHAZ韧性的影响及其机理，发现贝氏体Packet是影响CGHAZ韧性的最终原因.Wang等[14]研究了热输入对CGHAZ组织性能演变和冲击韧性的影响.结果表明，在时效温度较低的条件下随着热输入的提高M/A组元的占比提高和尺寸增大，热输入为30 kJ/cm时生成的粗大M/A组元使CGHAZ的冲击韧性降低.Xie等[15]的研究表明，粗大的M/A组元是大热输入条件下CGHAZ冲击韧性急剧较低的主要原因.已有的研究结果为耐候桥梁钢的选择和应用提供了一定的理论基础[16~23]，但是针对屈服强度为600 MPa及以上的桥梁耐候钢在焊接过程中热输入对CGHAZ组织和冲击韧性影响的研究尚显不足.鉴于此，本文使用Gleeble-3800热模拟实验机对Q620qENH钢进行焊接热模拟实验，研究热输入对焊接Q620qENH钢CGHAZ的组织和力学性能的影响及其机理. ...
Effect of accelerating cooling on microstructure and toughness of HAZ of X70 pipeline steel
1
2005
... 图2给出了热输入为10~80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的OM像，可见清晰的原始奥氏体晶界.热输入较低(10~40 kJ/cm)时，CGHAZ的主体组织为板条贝氏体(Lath bainite, 简称LB)和少量的粒状贝氏体(Granular bainite, 简称GB) (图2a~e).随着热输入的提高高温时间延长，部分板条束融合变粗发生断裂呈短棒状分布，在原奥晶界出现少量条状沿晶界分布的M/A组元(Martensite/Austenite constituent, 简称M/A组元).其原因是，在板条的长大过程中过冷度降低，使碳更易扩散.碳的充分扩散使LB板条间或贝氏体内的残余奥氏体中局部的碳含量提高，随后在冷却过程中发生马氏体相变.马氏体与残余奥氏体组合，形成M/A组元[24-27].同时，较高的冷却速率使奥氏体晶界没有足够时间迁移而阻碍了奥氏体晶界的粗化[28].随着热输入从40 kJ/cm提高到80 kJ/cm(图2f~h)，CGHAZ中LB的含量降低而GB的含量提高，使组织变得粗大.同时，冷速降低导致在高温停留的时间延长，使CGHAZ中的部分碳化物溶解.碳化物的溶解导致其对奥氏体晶界的钉扎作用减弱，使原始奥氏体晶粒的尺寸增大[20].在热输入提高的过程中，M/A组元的含量明显提高.M/A组元沿原奥氏体晶界呈细链状分布，以块状或岛状分布在晶内，如图3所示.热输入为60 kJ/cm焊接实验钢时M/A组元沿原奥氏体晶界呈一定的方向性排列，晶界连续性较好，组织内没有明显的空洞(图3a)；而热输入为80 kJ/cm时的M/A组元没有方向性，与热输入为60 kJ/cm时相比明显减少但其尺寸略有增大(图3b). ...
加速冷却对X70钢热影响区组织与韧性的影响
1
2005
... 图2给出了热输入为10~80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的OM像，可见清晰的原始奥氏体晶界.热输入较低(10~40 kJ/cm)时，CGHAZ的主体组织为板条贝氏体(Lath bainite, 简称LB)和少量的粒状贝氏体(Granular bainite, 简称GB) (图2a~e).随着热输入的提高高温时间延长，部分板条束融合变粗发生断裂呈短棒状分布，在原奥晶界出现少量条状沿晶界分布的M/A组元(Martensite/Austenite constituent, 简称M/A组元).其原因是，在板条的长大过程中过冷度降低，使碳更易扩散.碳的充分扩散使LB板条间或贝氏体内的残余奥氏体中局部的碳含量提高，随后在冷却过程中发生马氏体相变.马氏体与残余奥氏体组合，形成M/A组元[24-27].同时，较高的冷却速率使奥氏体晶界没有足够时间迁移而阻碍了奥氏体晶界的粗化[28].随着热输入从40 kJ/cm提高到80 kJ/cm(图2f~h)，CGHAZ中LB的含量降低而GB的含量提高，使组织变得粗大.同时，冷速降低导致在高温停留的时间延长，使CGHAZ中的部分碳化物溶解.碳化物的溶解导致其对奥氏体晶界的钉扎作用减弱，使原始奥氏体晶粒的尺寸增大[20].在热输入提高的过程中，M/A组元的含量明显提高.M/A组元沿原奥氏体晶界呈细链状分布，以块状或岛状分布在晶内，如图3所示.热输入为60 kJ/cm焊接实验钢时M/A组元沿原奥氏体晶界呈一定的方向性排列，晶界连续性较好，组织内没有明显的空洞(图3a)；而热输入为80 kJ/cm时的M/A组元没有方向性，与热输入为60 kJ/cm时相比明显减少但其尺寸略有增大(图3b). ...
Effect of microstructural constituents on strength-toughness combination in a low carbon bainitic steel
0
2014
M-A constituent and its effect on toughness of welded CGHAZ of Q460 weathering steel
0
2015
Q460耐候钢焊接粗晶热影响区中M-A组元及其对韧性的影响
0
2015
Microstructure and mechanical properties of intercritical heat-affected zone of X80 pipeline steel in simulated in-service welding
1
2015
... 图2给出了热输入为10~80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的OM像，可见清晰的原始奥氏体晶界.热输入较低(10~40 kJ/cm)时，CGHAZ的主体组织为板条贝氏体(Lath bainite, 简称LB)和少量的粒状贝氏体(Granular bainite, 简称GB) (图2a~e).随着热输入的提高高温时间延长，部分板条束融合变粗发生断裂呈短棒状分布，在原奥晶界出现少量条状沿晶界分布的M/A组元(Martensite/Austenite constituent, 简称M/A组元).其原因是，在板条的长大过程中过冷度降低，使碳更易扩散.碳的充分扩散使LB板条间或贝氏体内的残余奥氏体中局部的碳含量提高，随后在冷却过程中发生马氏体相变.马氏体与残余奥氏体组合，形成M/A组元[24-27].同时，较高的冷却速率使奥氏体晶界没有足够时间迁移而阻碍了奥氏体晶界的粗化[28].随着热输入从40 kJ/cm提高到80 kJ/cm(图2f~h)，CGHAZ中LB的含量降低而GB的含量提高，使组织变得粗大.同时，冷速降低导致在高温停留的时间延长，使CGHAZ中的部分碳化物溶解.碳化物的溶解导致其对奥氏体晶界的钉扎作用减弱，使原始奥氏体晶粒的尺寸增大[20].在热输入提高的过程中，M/A组元的含量明显提高.M/A组元沿原奥氏体晶界呈细链状分布，以块状或岛状分布在晶内，如图3所示.热输入为60 kJ/cm焊接实验钢时M/A组元沿原奥氏体晶界呈一定的方向性排列，晶界连续性较好，组织内没有明显的空洞(图3a)；而热输入为80 kJ/cm时的M/A组元没有方向性，与热输入为60 kJ/cm时相比明显减少但其尺寸略有增大(图3b). ...
Effect of welding heat input on microstructure and impact toughness in CGHAZ of X100Q steel
1
2019
... 图2给出了热输入为10~80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的OM像，可见清晰的原始奥氏体晶界.热输入较低(10~40 kJ/cm)时，CGHAZ的主体组织为板条贝氏体(Lath bainite, 简称LB)和少量的粒状贝氏体(Granular bainite, 简称GB) (图2a~e).随着热输入的提高高温时间延长，部分板条束融合变粗发生断裂呈短棒状分布，在原奥晶界出现少量条状沿晶界分布的M/A组元(Martensite/Austenite constituent, 简称M/A组元).其原因是，在板条的长大过程中过冷度降低，使碳更易扩散.碳的充分扩散使LB板条间或贝氏体内的残余奥氏体中局部的碳含量提高，随后在冷却过程中发生马氏体相变.马氏体与残余奥氏体组合，形成M/A组元[24-27].同时，较高的冷却速率使奥氏体晶界没有足够时间迁移而阻碍了奥氏体晶界的粗化[28].随着热输入从40 kJ/cm提高到80 kJ/cm(图2f~h)，CGHAZ中LB的含量降低而GB的含量提高，使组织变得粗大.同时，冷速降低导致在高温停留的时间延长，使CGHAZ中的部分碳化物溶解.碳化物的溶解导致其对奥氏体晶界的钉扎作用减弱，使原始奥氏体晶粒的尺寸增大[20].在热输入提高的过程中，M/A组元的含量明显提高.M/A组元沿原奥氏体晶界呈细链状分布，以块状或岛状分布在晶内，如图3所示.热输入为60 kJ/cm焊接实验钢时M/A组元沿原奥氏体晶界呈一定的方向性排列，晶界连续性较好，组织内没有明显的空洞(图3a)；而热输入为80 kJ/cm时的M/A组元没有方向性，与热输入为60 kJ/cm时相比明显减少但其尺寸略有增大(图3b). ...
Effect of heat input on crack growth behavior of CGHAZ of Q890 high-performance steel
2
2017
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
焊接热输入对Q890高强钢热影响区裂纹扩展的影响
2
2017
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
Effect of finish rolling temperature on microstructure and mechanical properties of bridge weathering steel with low yield ratio
1
2024
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
终轧温度对低屈强比桥梁耐候钢组织及力学性能的影响
1
2024
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
Comprehensive analysis of austenitic Fe-Mn-Al-C lightweight steel: hot deformation behavior, dynamic recrystallization mechanisms and numerical simulation
0
2025
Effect of cooling medium on the κ carbide precipitation behavior, microstructure and impact properties of FeMnAlC low-density steel
1
2023
... 图4给出了热输入为10、30、60和80 kJ/cm时焊接实验钢CGHAZ的IPF图(Inverse pole figure map，图4a~d)和晶界取向分布(图4e~f)，其中红色线条表示小角度晶界(LAGB，2° ≤ θ < 15°)，黑色线条表示大角度晶界(HAGB，θ ≥ 15°)，晶界取向差如图5所示.随着焊接热输入的提高，黑色线条逐渐减少直至热输入为80 kJ/cm时基本存在于晶界.这种状况，与板条组织随热输入的提高而减小呈正相关.从IPF图可以看出，热输入为10 kJ/cm时原奥氏体晶粒尺寸约为52.29 ，热输入提高到80 kJ/cm时增大到约75.90 不同取向的板条束相互交织，将原奥氏体晶粒分成不同的区域.焊接热输入由10 kJ/cm提高到80 kJ/cm使LB的含量和组织板条化的程度降低，组织的板条特征基本上消失(图4d).这与上述OM像的变化一致(图2).焊接热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，实验钢CGHAZ的组织都以LB为主，晶界取向分布没有明显的差异(图4e和f)，大角度晶界的占比分别为62.9%和60.5%，其原因是长条状LB将奥氏体晶粒分成不同的区域而提高了大角度晶界的占比[17, 29].随着焊接热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm，CGHAZ组织逐渐粗化，板条束结构的消失使大角度晶界的占比降低，热输入为80 kJ/cm时大角度晶界占比降低到25.8%.大角度晶界的减少损害钢的低温韧性，沿晶界分布的M/A岛进一步使实验钢的低温韧性降低[30-32]. ...
Effect of welding heat input on microstructure and mechanical properties of coarse-grained welding heat-affected zone of Q690 high strength bridge steel
1
2020
... 图6给出了不同热输入焊接实验钢的KAM(Kernel average misorientation)图.热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，KAM分布图没有明显的差异.随着热输入由30 kJ/cm提高到80 kJ/cm，KAM值减小，与图5中大角度晶界占比的变化趋势相似.其原因是，板条束结构中有大量的位错[33]，而KAM值反映了位错密度的高低，因此二者的演变趋势较为相似.热输入为10、30和60 kJ/cm时，位错密度均高于5.4 × 1016 m-2且变化幅度很小.而热输入提高到80 kJ/cm则位错密度显著降低，为4.845 × 1016 m-2.其原因是，焊接热输入为60 kJ/cm及以下时组织为位错密度较高的板条贝氏体；而热输入为80 kJ/cm时的组织为高密度位错较少的粒状贝氏体，只在析出相和M/A岛附近有位错缠结；热输入为80 kJ/cm时M/A岛的分布较为稀疏(图3b)，即位错密度显著降低. ...
焊接热输入对Q690高强度桥梁钢焊接热影响区粗晶区组织与力学性能的影响
1
2020
... 图6给出了不同热输入焊接实验钢的KAM(Kernel average misorientation)图.热输入为10 kJ/cm和30 kJ/cm时，KAM分布图没有明显的差异.随着热输入由30 kJ/cm提高到80 kJ/cm，KAM值减小，与图5中大角度晶界占比的变化趋势相似.其原因是，板条束结构中有大量的位错[33]，而KAM值反映了位错密度的高低，因此二者的演变趋势较为相似.热输入为10、30和60 kJ/cm时，位错密度均高于5.4 × 1016 m-2且变化幅度很小.而热输入提高到80 kJ/cm则位错密度显著降低，为4.845 × 1016 m-2.其原因是，焊接热输入为60 kJ/cm及以下时组织为位错密度较高的板条贝氏体；而热输入为80 kJ/cm时的组织为高密度位错较少的粒状贝氏体，只在析出相和M/A岛附近有位错缠结；热输入为80 kJ/cm时M/A岛的分布较为稀疏(图3b)，即位错密度显著降低. ...
Variant pairing of lath bainite and martensite in an ultra-high-strength steel
1
2022
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
Microstructure and embrittlement research on CGHAZ of X90 pipeline steel under different heat inputs
1
2016
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
不同热输入下X90管线钢CGHAZ组织及脆化研究
1
2016
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
Combined effect of M/A constituent and grain boundary on the impact toughness of CGHAZ and ICCGHAZ of E550 grade offshore engineering steel
1
2019
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
A new method to study the effect of M-A constituent on impact toughness of IC HAZ in Q690 steel
1
2015
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
Effect of welding heat input on microstructural evolution and impact toughness of the simulated coarse-grained heat-affected zone of Q960 steel
1
2023
... 不同热输入焊接实验钢CGHAZ的硬度曲线，如图7a所示.可以看出，随着热输入的提高CGHAZ的硬度呈逐渐降低的趋势，可分为两个阶段(Ⅰ和Ⅱ).Ⅰ阶段的热输入为10~40 kJ/cm时CGHAZ的组织由LB和少量的GB组成(图2a~e)，随着热输入的提高硬度更大的LB逐渐被等轴状GB取代，但是其主要组织仍为LB，硬度处于较高水平(为310~330HV)变化平缓，表明CGHAZ中各组织的变化不明显且位错密度接近(图6).Ⅱ阶段的热输入为40~80 kJ/cm时，随着热输入的提高过冷度降低，在高温停留时间延长使奥氏体晶粒显著长大，CGHAZ中GB的含量明显提高使硬质板条贝氏体相进一步“稀释”.另外，板条组织(LB)逐渐粗化甚至断裂(图2f)，使其硬度比低热输入时下降的幅度更大，并在热输入为80 kJ/cm时降至最低(253HV).不同热输入焊接实验钢CGHAZ的-40 ℃冲击功曲线，如图7b所示.热输入为10~60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功均大于200 J，热输入为40 kJ/cm时达最高值297 J，可归因于细小密集的板条贝氏体和高比例的大角度晶界(图2和图5).大角度晶界的形成，与原奥氏体晶粒内的贝恩组(Bain group)密切相关.不同的Bain group排布方式使大角度晶界的含量不同[34].热输入为40 kJ/cm时Packet内的Bain group间隔分布使大角度晶界的含量较高，大角度晶界晶粒间的位相差较大且有较高的位错角，阻碍了裂纹的形成[29].其次，热输入较低时CGHAZ中的原始奥氏体晶粒较小，细小的板条贝氏体界面面积的增加阻碍了裂纹扩展[35].热输入由10 kJ/cm提高到60 kJ/cm时实验钢CGHAZ的冲击功波动较小，表明其低温冲击性能优异.而热输入提高到60 kJ/cm和80 kJ/cm时，大角度晶界的含量急剧降低；高冷速CGHAZ区域的冷却速度明显降低而使中温转变的时间延长，有利于富碳的残余奥氏体向硬脆相M/A组元转变和M/A组元的长大.冷却速度的降低使原本相对孤立的块状M/A岛转变为沿着原奥氏体晶界连续或半连续分布的薄膜状(图3)，为裂纹扩展提供了通道，在应力作用下极易开裂[36].另外，以GB为主的显微组织中的大尺寸解理面和扩大的单位裂纹路径使低温韧性急剧恶化，即-40 ℃冲击功直线下降[14,37,38]，由热输入60 kJ/cm时的273 J降低到80 kJ/cm时的36 J. ...
