High performance steels: the scenario of theory and technology
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2020
... 随着工程机械向重载、长寿命方向加速升级，须提高相关材料35MnB钢的强度、韧性以及疲劳寿命[1].但是，在35MnB钢冶炼过程中生成的非金属夹杂物尺寸大、分布不均和脆性相多，严重影响其淬透性、耐磨性和力学性能[2~5].虽然已有关于35MnB钢热处理工艺的优化和控制宏观缺陷的研究，但是缺少调控其微观组织和非金属夹杂物改性方面的创新性研究. ...
钢的高性能化理论与技术进展
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2020
... 随着工程机械向重载、长寿命方向加速升级，须提高相关材料35MnB钢的强度、韧性以及疲劳寿命[1].但是，在35MnB钢冶炼过程中生成的非金属夹杂物尺寸大、分布不均和脆性相多，严重影响其淬透性、耐磨性和力学性能[2~5].虽然已有关于35MnB钢热处理工艺的优化和控制宏观缺陷的研究，但是缺少调控其微观组织和非金属夹杂物改性方面的创新性研究. ...
Trial productions of 35MnBH steel for construction machinery
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2014
... 随着工程机械向重载、长寿命方向加速升级，须提高相关材料35MnB钢的强度、韧性以及疲劳寿命[1].但是，在35MnB钢冶炼过程中生成的非金属夹杂物尺寸大、分布不均和脆性相多，严重影响其淬透性、耐磨性和力学性能[2~5].虽然已有关于35MnB钢热处理工艺的优化和控制宏观缺陷的研究，但是缺少调控其微观组织和非金属夹杂物改性方面的创新性研究. ...
35MnBH工程机械用钢试制
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2014
... 随着工程机械向重载、长寿命方向加速升级，须提高相关材料35MnB钢的强度、韧性以及疲劳寿命[1].但是，在35MnB钢冶炼过程中生成的非金属夹杂物尺寸大、分布不均和脆性相多，严重影响其淬透性、耐磨性和力学性能[2~5].虽然已有关于35MnB钢热处理工艺的优化和控制宏观缺陷的研究，但是缺少调控其微观组织和非金属夹杂物改性方面的创新性研究. ...
Effect of tempering temperature on low-temperature impact toughness of 35MnB steel
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2025
Production practice of 35MnB round steel for track link
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2022
Surface defect analysis on forged track link of 35MnB steel
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2025
... 随着工程机械向重载、长寿命方向加速升级，须提高相关材料35MnB钢的强度、韧性以及疲劳寿命[1].但是，在35MnB钢冶炼过程中生成的非金属夹杂物尺寸大、分布不均和脆性相多，严重影响其淬透性、耐磨性和力学性能[2~5].虽然已有关于35MnB钢热处理工艺的优化和控制宏观缺陷的研究，但是缺少调控其微观组织和非金属夹杂物改性方面的创新性研究. ...
35MnB钢模锻链轨节表面缺陷分析
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2025
... 随着工程机械向重载、长寿命方向加速升级，须提高相关材料35MnB钢的强度、韧性以及疲劳寿命[1].但是，在35MnB钢冶炼过程中生成的非金属夹杂物尺寸大、分布不均和脆性相多，严重影响其淬透性、耐磨性和力学性能[2~5].虽然已有关于35MnB钢热处理工艺的优化和控制宏观缺陷的研究，但是缺少调控其微观组织和非金属夹杂物改性方面的创新性研究. ...
Effect of microalloying elements on austenite grain growth in Nb-Ti and Nb-V steels
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2014
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Advances in microalloyed steels
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2019
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Research status and development trend of titanium microalloying steel
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2021
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
钛微合金钢研究现状和发展趋势
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2021
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Research progress on the titanium microalloyed Low Carbon Steels
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2021
Titanium microalloying of steel: a review of its effects on processing, microstructure and mechanical properties
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2022
Effect of TiN on the microstructure and mechanical property of as-cast TiZrNbVAl lightweight high entropy alloy
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2025
Influence of Cu and Ti microalloying on the multiscale microstructure evolution and mechanical properties of 7xxx alloys
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2025
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Relationship between MnS precipitation and respective effects of Ti-Mg bearing inclusions on the induction of intergranular acicular ferrite
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2019
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Effect of micro-deoxidizing elements on the inclusions in Q355B steel
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2025
微量合金元素对Q355B钢中夹杂物的影响
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2025
Effect of the addition orders of La, Ti and Mg on inclusions in steel AH36
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2025
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Three-dimensional atom probe microscopy study of interphase precipitation and nanoclusters in thermomechanically treated titanium-molybdenum steels
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2013
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Optimization of mechanical properties of high strength bainitic steel using thermo-mechanical control and accelerated cooling process
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2015
Development of high strength hot rolled low carbon copper-bearing steel containing nanometer sized carbides
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2015
Thermomechanical processing route to achieve ultrafine grains in low carbon microalloyed steels
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2016
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Effect of titanium microalloying on microstructure and mechanical properties of vanadium microalloyed steels for hot forging
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2022
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Strength and toughness mechanism of single Ti microalloyed steels
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2025
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
The development of Ti-alloyed high strength microalloy steel
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2010
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Research on the mechanisms of microstructure and properties control of 420 MPa grade offshore steel based on oxide metallurgy
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2020
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
基于氧化物冶金工艺的420MPa级海工钢组织性能调控机理研究
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2020
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Analysis and discussion on oxides metallurgy
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2022
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
氧化物冶金之探析
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2022
... 微合金化可调控钢中的纳米析出强化和晶界，是优化钢材性能的重要手段[6,7].在微合金化元素中，Ti具有独特的“晶界钉扎-析出强化-夹杂物改性”机制[8~12].Ti能与钢中的N和S反应生成稳定的化合物，可固定游离N、S原子和抑制BN、MnS等脆性相的生成[13~15]；同时，Ti、Mn、B元素的协同作用可细化Ti(C, N)析出相.其中，Mn通过调控Ti的溶解与析出动力学，促使TiC在低温下细化析出；而Ti与N的强结合作用，在形成细小TiN强化的同时，也固定了氮原子，保护了B元素在钢中淬透性的效能[16~19].Ti微合金化可细化钢中的奥氏体晶粒提高其强度、塑性和韧性[20]，与钢中的C、N等元素生成第二相粒子可提高合金钢的综合性能[21]，含量为0.04%~0.10% (质量分数)的Ti可使钢的性能显著提高[22].在钢的凝固和固相转变过程中析出的细小第二相粒子能钉扎晶界且与铁素体错配度较小，能诱导晶内针状铁素体(Intragranular acicular ferrite, IAF)的形核[23,24].但是，过量的Ti元素生成的粗大TiN夹杂是裂纹的扩展源，因此须严格控制其含量.本文在35MnB钢中添加Ti，研究Ti含量对钢中非金属夹杂物的生成、位错密度、微观组织和力学性能的影响及其机制. ...
Research progress of TiN formation and control in the smelting process of Ti-microalloyed steel
1
2025
... 图2给出了不同Ti含量实验钢中夹杂物的分布和统计结果.可以看出，0Ti样品中主要的非金属夹杂物是氧化物(Al2O3)和硫化物(MnS)，300~600Ti样品中的非金属夹杂物是Ti(C, N)(包含TiC和TiN).Ti微合金钢中常见的析出相有：Ti2O3、TiN、Ti4C2S2、TiC，其中的Ti2O3在钢液中优先析出，其尺寸较大和难以控制，因此需要进行高纯净冶炼将Ti2O3、Ti4C2S2分离到钢渣中，从而保证含Ti实验钢基体中的绝大部分析出相为Ti(C, N)(包含TiC和TiN).随着Ti含量的提高Ti(C, N)含量由62%提高到89%，因部分O、S元素与Ti反应被分离而使其含量降低，从而降低了MnS和Al2O3夹杂物的含量.0~600Ti样品中夹杂物的平均直径依次为2.72、4.15、4.18和4.60 μm.使含Ti实验钢中夹杂物尺寸增大的主要原因是：部分Ti与N元素在钢液中反应生成TiN并在降温过程中进一步长大和粗化(> 3 μm)，此类TiN夹杂没有强化作用[25]，只是使含Ti实验钢的平均夹杂物的直径增大.而300Ti与450Ti样品中的夹杂物平均直径接近，但是Ti(C, N)含量提高约20%.这表明，450Ti样品中析出了大量细小的、属于二次析出相的纳米级和亚微米级第二相粒子，是主要的强化相[26, 27].有研究指出，尺寸大于4.93 μm的TiN夹杂会成为裂纹扩展源[28].因此可以推测：300Ti样品中的纳米级析出相数量较少，对其强化作用有限；450Ti样品中有大量的纳米级、亚微米级二次析出相，其强化效果显著；600Ti样品中的大尺寸TiN颗粒聚集成为应力集中源，使其强化作用降低. ...
钛微合金钢冶炼过程中TiN生成与控制的研究进展
1
2025
... 图2给出了不同Ti含量实验钢中夹杂物的分布和统计结果.可以看出，0Ti样品中主要的非金属夹杂物是氧化物(Al2O3)和硫化物(MnS)，300~600Ti样品中的非金属夹杂物是Ti(C, N)(包含TiC和TiN).Ti微合金钢中常见的析出相有：Ti2O3、TiN、Ti4C2S2、TiC，其中的Ti2O3在钢液中优先析出，其尺寸较大和难以控制，因此需要进行高纯净冶炼将Ti2O3、Ti4C2S2分离到钢渣中，从而保证含Ti实验钢基体中的绝大部分析出相为Ti(C, N)(包含TiC和TiN).随着Ti含量的提高Ti(C, N)含量由62%提高到89%，因部分O、S元素与Ti反应被分离而使其含量降低，从而降低了MnS和Al2O3夹杂物的含量.0~600Ti样品中夹杂物的平均直径依次为2.72、4.15、4.18和4.60 μm.使含Ti实验钢中夹杂物尺寸增大的主要原因是：部分Ti与N元素在钢液中反应生成TiN并在降温过程中进一步长大和粗化(> 3 μm)，此类TiN夹杂没有强化作用[25]，只是使含Ti实验钢的平均夹杂物的直径增大.而300Ti与450Ti样品中的夹杂物平均直径接近，但是Ti(C, N)含量提高约20%.这表明，450Ti样品中析出了大量细小的、属于二次析出相的纳米级和亚微米级第二相粒子，是主要的强化相[26, 27].有研究指出，尺寸大于4.93 μm的TiN夹杂会成为裂纹扩展源[28].因此可以推测：300Ti样品中的纳米级析出相数量较少，对其强化作用有限；450Ti样品中有大量的纳米级、亚微米级二次析出相，其强化效果显著；600Ti样品中的大尺寸TiN颗粒聚集成为应力集中源，使其强化作用降低. ...
Effect of TiN particles and grain size on the Charpy impact transition temperature in steels
1
2012
... 图2给出了不同Ti含量实验钢中夹杂物的分布和统计结果.可以看出，0Ti样品中主要的非金属夹杂物是氧化物(Al2O3)和硫化物(MnS)，300~600Ti样品中的非金属夹杂物是Ti(C, N)(包含TiC和TiN).Ti微合金钢中常见的析出相有：Ti2O3、TiN、Ti4C2S2、TiC，其中的Ti2O3在钢液中优先析出，其尺寸较大和难以控制，因此需要进行高纯净冶炼将Ti2O3、Ti4C2S2分离到钢渣中，从而保证含Ti实验钢基体中的绝大部分析出相为Ti(C, N)(包含TiC和TiN).随着Ti含量的提高Ti(C, N)含量由62%提高到89%，因部分O、S元素与Ti反应被分离而使其含量降低，从而降低了MnS和Al2O3夹杂物的含量.0~600Ti样品中夹杂物的平均直径依次为2.72、4.15、4.18和4.60 μm.使含Ti实验钢中夹杂物尺寸增大的主要原因是：部分Ti与N元素在钢液中反应生成TiN并在降温过程中进一步长大和粗化(> 3 μm)，此类TiN夹杂没有强化作用[25]，只是使含Ti实验钢的平均夹杂物的直径增大.而300Ti与450Ti样品中的夹杂物平均直径接近，但是Ti(C, N)含量提高约20%.这表明，450Ti样品中析出了大量细小的、属于二次析出相的纳米级和亚微米级第二相粒子，是主要的强化相[26, 27].有研究指出，尺寸大于4.93 μm的TiN夹杂会成为裂纹扩展源[28].因此可以推测：300Ti样品中的纳米级析出相数量较少，对其强化作用有限；450Ti样品中有大量的纳米级、亚微米级二次析出相，其强化效果显著；600Ti样品中的大尺寸TiN颗粒聚集成为应力集中源，使其强化作用降低. ...
Control of TiN precipitation behavior in titanium-containing micro-alloyed steel
1
2020
... 图2给出了不同Ti含量实验钢中夹杂物的分布和统计结果.可以看出，0Ti样品中主要的非金属夹杂物是氧化物(Al2O3)和硫化物(MnS)，300~600Ti样品中的非金属夹杂物是Ti(C, N)(包含TiC和TiN).Ti微合金钢中常见的析出相有：Ti2O3、TiN、Ti4C2S2、TiC，其中的Ti2O3在钢液中优先析出，其尺寸较大和难以控制，因此需要进行高纯净冶炼将Ti2O3、Ti4C2S2分离到钢渣中，从而保证含Ti实验钢基体中的绝大部分析出相为Ti(C, N)(包含TiC和TiN).随着Ti含量的提高Ti(C, N)含量由62%提高到89%，因部分O、S元素与Ti反应被分离而使其含量降低，从而降低了MnS和Al2O3夹杂物的含量.0~600Ti样品中夹杂物的平均直径依次为2.72、4.15、4.18和4.60 μm.使含Ti实验钢中夹杂物尺寸增大的主要原因是：部分Ti与N元素在钢液中反应生成TiN并在降温过程中进一步长大和粗化(> 3 μm)，此类TiN夹杂没有强化作用[25]，只是使含Ti实验钢的平均夹杂物的直径增大.而300Ti与450Ti样品中的夹杂物平均直径接近，但是Ti(C, N)含量提高约20%.这表明，450Ti样品中析出了大量细小的、属于二次析出相的纳米级和亚微米级第二相粒子，是主要的强化相[26, 27].有研究指出，尺寸大于4.93 μm的TiN夹杂会成为裂纹扩展源[28].因此可以推测：300Ti样品中的纳米级析出相数量较少，对其强化作用有限；450Ti样品中有大量的纳米级、亚微米级二次析出相，其强化效果显著；600Ti样品中的大尺寸TiN颗粒聚集成为应力集中源，使其强化作用降低. ...
Effect of coarse TiN inclusions and microstructure on impact toughness fluctuation in Ti micro-alloyed steel
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2018
... 图2给出了不同Ti含量实验钢中夹杂物的分布和统计结果.可以看出，0Ti样品中主要的非金属夹杂物是氧化物(Al2O3)和硫化物(MnS)，300~600Ti样品中的非金属夹杂物是Ti(C, N)(包含TiC和TiN).Ti微合金钢中常见的析出相有：Ti2O3、TiN、Ti4C2S2、TiC，其中的Ti2O3在钢液中优先析出，其尺寸较大和难以控制，因此需要进行高纯净冶炼将Ti2O3、Ti4C2S2分离到钢渣中，从而保证含Ti实验钢基体中的绝大部分析出相为Ti(C, N)(包含TiC和TiN).随着Ti含量的提高Ti(C, N)含量由62%提高到89%，因部分O、S元素与Ti反应被分离而使其含量降低，从而降低了MnS和Al2O3夹杂物的含量.0~600Ti样品中夹杂物的平均直径依次为2.72、4.15、4.18和4.60 μm.使含Ti实验钢中夹杂物尺寸增大的主要原因是：部分Ti与N元素在钢液中反应生成TiN并在降温过程中进一步长大和粗化(> 3 μm)，此类TiN夹杂没有强化作用[25]，只是使含Ti实验钢的平均夹杂物的直径增大.而300Ti与450Ti样品中的夹杂物平均直径接近，但是Ti(C, N)含量提高约20%.这表明，450Ti样品中析出了大量细小的、属于二次析出相的纳米级和亚微米级第二相粒子，是主要的强化相[26, 27].有研究指出，尺寸大于4.93 μm的TiN夹杂会成为裂纹扩展源[28].因此可以推测：300Ti样品中的纳米级析出相数量较少，对其强化作用有限；450Ti样品中有大量的纳米级、亚微米级二次析出相，其强化效果显著；600Ti样品中的大尺寸TiN颗粒聚集成为应力集中源，使其强化作用降低. ...
Research progress on influence and control of MnS inclusions on steel quality
1
2024
... 图3给出了钢中纳米级TiC析出相的TEM照片，可见Fe3C沉淀相和呈链状分布的TiC析出相，两者都具有沉淀强化作用.Ti元素在高温下的富集效应使其与C元素反应生成的TiC在冷却过程中沿着某些特定的晶面排列而形成链状结构.同时，由于TiC与TiN的晶体结构类似和点阵常数相近，两者最终生成C、N复合夹杂Ti(C, N)，如图4所示.亚微米级的Ti(C, N)能钉扎晶界、阻碍位错滑移，还能与MnS夹杂物相互作用，如图5所示.低S含量(<0.003%，质量分数)的钢中MnS夹杂多呈现球状或仿锤状，而高熔点、高硬度的Ti(C, N)颗粒作为MnS的异质形核核心(两者晶格结构相近)使MnS的形核功降低，从而形成“硬核-软壳”结构[29, 30].此类复合夹杂能避免MnS单独析出时拉长变形，又能通过硬质核心抑制裂纹的扩展. ...
钢中MnS夹杂物对钢质量影响及控制研究进展
1
2024
... 图3给出了钢中纳米级TiC析出相的TEM照片，可见Fe3C沉淀相和呈链状分布的TiC析出相，两者都具有沉淀强化作用.Ti元素在高温下的富集效应使其与C元素反应生成的TiC在冷却过程中沿着某些特定的晶面排列而形成链状结构.同时，由于TiC与TiN的晶体结构类似和点阵常数相近，两者最终生成C、N复合夹杂Ti(C, N)，如图4所示.亚微米级的Ti(C, N)能钉扎晶界、阻碍位错滑移，还能与MnS夹杂物相互作用，如图5所示.低S含量(<0.003%，质量分数)的钢中MnS夹杂多呈现球状或仿锤状，而高熔点、高硬度的Ti(C, N)颗粒作为MnS的异质形核核心(两者晶格结构相近)使MnS的形核功降低，从而形成“硬核-软壳”结构[29, 30].此类复合夹杂能避免MnS单独析出时拉长变形，又能通过硬质核心抑制裂纹的扩展. ...
Control method for steel and refined titanium nitride inclusions and application of steel and refined titanium nitride inclusions in railway wheel steel
1
... 图3给出了钢中纳米级TiC析出相的TEM照片，可见Fe3C沉淀相和呈链状分布的TiC析出相，两者都具有沉淀强化作用.Ti元素在高温下的富集效应使其与C元素反应生成的TiC在冷却过程中沿着某些特定的晶面排列而形成链状结构.同时，由于TiC与TiN的晶体结构类似和点阵常数相近，两者最终生成C、N复合夹杂Ti(C, N)，如图4所示.亚微米级的Ti(C, N)能钉扎晶界、阻碍位错滑移，还能与MnS夹杂物相互作用，如图5所示.低S含量(<0.003%，质量分数)的钢中MnS夹杂多呈现球状或仿锤状，而高熔点、高硬度的Ti(C, N)颗粒作为MnS的异质形核核心(两者晶格结构相近)使MnS的形核功降低，从而形成“硬核-软壳”结构[29, 30].此类复合夹杂能避免MnS单独析出时拉长变形，又能通过硬质核心抑制裂纹的扩展. ...
钢及细化氮化钛夹杂的控制方法和在铁路车轮钢中的应用
1
... 图3给出了钢中纳米级TiC析出相的TEM照片，可见Fe3C沉淀相和呈链状分布的TiC析出相，两者都具有沉淀强化作用.Ti元素在高温下的富集效应使其与C元素反应生成的TiC在冷却过程中沿着某些特定的晶面排列而形成链状结构.同时，由于TiC与TiN的晶体结构类似和点阵常数相近，两者最终生成C、N复合夹杂Ti(C, N)，如图4所示.亚微米级的Ti(C, N)能钉扎晶界、阻碍位错滑移，还能与MnS夹杂物相互作用，如图5所示.低S含量(<0.003%，质量分数)的钢中MnS夹杂多呈现球状或仿锤状，而高熔点、高硬度的Ti(C, N)颗粒作为MnS的异质形核核心(两者晶格结构相近)使MnS的形核功降低，从而形成“硬核-软壳”结构[29, 30].此类复合夹杂能避免MnS单独析出时拉长变形，又能通过硬质核心抑制裂纹的扩展. ...
Study on ferrite transformation and nano-precipitation behaviors and mechanism of Ti micro-alloyed steel
1
2015
... 图6给出了35MnB钢锻态组织的OM照片，可见其由珠光体(灰色)和先共析铁素体(白色)组成.可以观察到，先共析铁素体沿着晶界析出并随着Ti含量的提高析出越显著，且其晶粒显著细化.对氧化物的研究表明，Ti(C, N)与铁素体存在Baker-Nutting位向关系，两者的错配度仅为3.5%~4.3%，即Ti(C, N)可作为异质形核点使铁素体的形核能垒降低；同时，Ti(C, N)还能钉扎奥氏体晶界，抑制高温晶粒粗化，为铁素体提供更多的形核位点[31,32].如图6d所示，600Ti样品中的铁素体沿奥氏体晶界密集形核，即Ti元素的添加能在实验钢的冷却相变过程中促进奥氏体向铁素体转变，从而分割奥氏体晶粒使组织细化.图7给出了回火态组织的OM照片，可见回火后生成了回火马氏体(板条状)和少量颗粒状贝氏体.随着Ti含量的提高，钢的组织逐步均匀细化，0~600Ti样品的晶粒度等级依次为4.0级、6.0级、7.0级、7.5级，可见晶粒显著细化. ...
钛微合金化钢中铁素体相变及纳米相析出行为与机理研究
1
2015
... 图6给出了35MnB钢锻态组织的OM照片，可见其由珠光体(灰色)和先共析铁素体(白色)组成.可以观察到，先共析铁素体沿着晶界析出并随着Ti含量的提高析出越显著，且其晶粒显著细化.对氧化物的研究表明，Ti(C, N)与铁素体存在Baker-Nutting位向关系，两者的错配度仅为3.5%~4.3%，即Ti(C, N)可作为异质形核点使铁素体的形核能垒降低；同时，Ti(C, N)还能钉扎奥氏体晶界，抑制高温晶粒粗化，为铁素体提供更多的形核位点[31,32].如图6d所示，600Ti样品中的铁素体沿奥氏体晶界密集形核，即Ti元素的添加能在实验钢的冷却相变过程中促进奥氏体向铁素体转变，从而分割奥氏体晶粒使组织细化.图7给出了回火态组织的OM照片，可见回火后生成了回火马氏体(板条状)和少量颗粒状贝氏体.随着Ti含量的提高，钢的组织逐步均匀细化，0~600Ti样品的晶粒度等级依次为4.0级、6.0级、7.0级、7.5级，可见晶粒显著细化. ...
The inclusion control inducing nucleation of intra-granular ferrite
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2011
... 图6给出了35MnB钢锻态组织的OM照片，可见其由珠光体(灰色)和先共析铁素体(白色)组成.可以观察到，先共析铁素体沿着晶界析出并随着Ti含量的提高析出越显著，且其晶粒显著细化.对氧化物的研究表明，Ti(C, N)与铁素体存在Baker-Nutting位向关系，两者的错配度仅为3.5%~4.3%，即Ti(C, N)可作为异质形核点使铁素体的形核能垒降低；同时，Ti(C, N)还能钉扎奥氏体晶界，抑制高温晶粒粗化，为铁素体提供更多的形核位点[31,32].如图6d所示，600Ti样品中的铁素体沿奥氏体晶界密集形核，即Ti元素的添加能在实验钢的冷却相变过程中促进奥氏体向铁素体转变，从而分割奥氏体晶粒使组织细化.图7给出了回火态组织的OM照片，可见回火后生成了回火马氏体(板条状)和少量颗粒状贝氏体.随着Ti含量的提高，钢的组织逐步均匀细化，0~600Ti样品的晶粒度等级依次为4.0级、6.0级、7.0级、7.5级，可见晶粒显著细化. ...
诱导晶内铁素体形核的夹杂物控制
1
2011
... 图6给出了35MnB钢锻态组织的OM照片，可见其由珠光体(灰色)和先共析铁素体(白色)组成.可以观察到，先共析铁素体沿着晶界析出并随着Ti含量的提高析出越显著，且其晶粒显著细化.对氧化物的研究表明，Ti(C, N)与铁素体存在Baker-Nutting位向关系，两者的错配度仅为3.5%~4.3%，即Ti(C, N)可作为异质形核点使铁素体的形核能垒降低；同时，Ti(C, N)还能钉扎奥氏体晶界，抑制高温晶粒粗化，为铁素体提供更多的形核位点[31,32].如图6d所示，600Ti样品中的铁素体沿奥氏体晶界密集形核，即Ti元素的添加能在实验钢的冷却相变过程中促进奥氏体向铁素体转变，从而分割奥氏体晶粒使组织细化.图7给出了回火态组织的OM照片，可见回火后生成了回火马氏体(板条状)和少量颗粒状贝氏体.随着Ti含量的提高，钢的组织逐步均匀细化，0~600Ti样品的晶粒度等级依次为4.0级、6.0级、7.0级、7.5级，可见晶粒显著细化. ...
Precipitation and ferrite nucleation stimulation of titanium containing inclusions in X120 pipeline steel
1
2013
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
含钛夹杂在X120钢中析出及对铁素体形核的诱导
1
2013
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
Precipitation behaviour and control of TiN inclusions in rail steels
1
2018
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
The oxide metallurgy behavior in medium carbon steel and the effect of pulsed magnetic field
1
2016
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
中碳钢中的氧化物冶金行为及脉冲磁场对其的影响
1
2016
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
Basic research and development on shipbuilding steels at high heat input welding
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2019
Fundamental research of the microalloying theory based on oxide metallurgy technology
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2022
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
基于氧化物冶金的微合金化研究
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2022
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
Evolution of inclusions and resultant microstructural change with Mg addition in Mn/Si/Ti deoxidized steels
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2005
... 图12给出了回火处理后实验钢的力学性能.可以看出，含Ti实验钢的冲击韧性显著提高，比0Ti样品提高了52%~71% (0Ti的抗拉强度为993 MPa，屈服强度为881 MPa，冲击功为99.5 J).但是，只有450Ti样品的强度和冲击韧性协同提高(抗拉强度为1004 MPa，屈服强度为907 MPa，冲击功为154 J)，这个结果，与析出相的数量和尺寸密切相关.结合上述夹杂物和组织的分析，Ti微合金化析出Ti(C, N)钉扎晶界抑制了晶粒的长大，分布在基体中的纳米级析出相产生沉淀强化[33, 34]；同时，细小的析出相在冷却时的相变过程中作为铁素体非均质形核的核心大幅度提高了形核点位的密度，从而分割了奥氏体晶粒而使钢的组织细化[35~37]；同时，Ti(C, N)的生成也固定了游离的C元素，使实验钢的性能提高[38].因此，300Ti样品中析出相的数量有限和夹杂物的平均尺寸增大使实验钢的强度有所降低，但是析出相对晶界的钉扎抑制了奥氏体晶粒高温粗化，从而细化了晶粒而使实验钢的冲击韧性显著提高；450Ti样品中析出了大量的纳米级、亚微米级第二相粒子，产生沉淀强化的作用，同时钉扎效应进一步增强而使晶粒更加细化，使强韧性协同提高；600Ti样品的Ti(C, N)含量进一步提高，强烈的钉扎作用使冲击韧性进一步提高.但是，600Ti样品中出现的局部大尺寸TiN颗粒的聚集，使这些区域不能钉扎晶界和位错，位错也难以绕过这些大尺寸颗粒增殖，因此在屈服过程中不能形成足够的位错抵抗变形，使实验钢的强度稍微降低. ...
Influence of equal channel angular pressing on the evolution of microstructures, aging behavior and mechanical properties of as-quenched Al-6.6Zn-1.25Mg alloy
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2019
... 为了进一步分析上述实验结果和研究钉扎对位错增殖行为的影响，统计和分析了位错密度.根据XRD谱并采用修正的Williamson-Hall公式[39,40] ...
A method to calculate the dislocation density of a TWIP steel based on neutron diffraction and synchrotron X-ray diffraction
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2020
... 为了进一步分析上述实验结果和研究钉扎对位错增殖行为的影响，统计和分析了位错密度.根据XRD谱并采用修正的Williamson-Hall公式[39,40] ...
基于中子衍射和同步辐射X射线衍射的TWIP钢位错密度计算方法
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2020
... 为了进一步分析上述实验结果和研究钉扎对位错增殖行为的影响，统计和分析了位错密度.根据XRD谱并采用修正的Williamson-Hall公式[39,40] ...
Effect of minor lanthanum on the microstructures, tensile and electrical properties of Al-Fe alloys
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2020
... 计算了位错密度.式中D为平均晶粒尺寸；M为位错排列参数，取值为2； b 为Burgers矢量，取值为0.0286 nm；ρ为位错密度；K = 2sinθ/λ，θ为衍射角，λ为Cu Kα射线的波长；C为晶面相关参数[41]；ΔK = 2cosθ(Δθ)/λ，Δθ为衍射峰的半高宽；O函数表示K2C的高阶项.图13给出了XRD谱和计算结果.可以看出，位错密度随着Ti含量提高而提高，450Ti样品中位错密度达到峰值，600Ti样品中位错密度又稍有降低.0Ti样品中的位错密度较低，即在不添加Ti元素的样品中位错的运动难以受到限制而容易在应力作用下移动，使位错的分布较为随机且稀疏.300Ti样品中的位错密度有一定程度的提高，但是Ti含量较低使生成的Ti(C, N)析出相数量有限，不能阻碍位错运动，因此位错密度的变化较小.450Ti样品中的位错密度达到了最大值，基体中大量的微纳尺度Ti(C, N)析出相对位错强烈钉扎.移动到这些Ti(C, N)析出相附近的位错线受到较大阻碍，需要受到更大的外力或者绕过粒子、切割粒子才能继续运动.这导致位错发生弯曲或增殖，从而使位错密度提高. ...
Fracture and strength of solids
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1949
The combined influence of grain size distribution and dislocation density on hardness of interstitial free steel
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2020
... 论证位错与第二相粒子相互作用.随着Ti含量的提高，Ti(C, N)析出相间距L减小，屈服应力τ增大.在屈服过程中，基体为了协调变形，位错需要不断地产生和运动，而Ti(C, N)析出相钉扎晶界阻碍了位错运动.这使得位错增殖加剧而使位错密度提高，即变形抗力提高.式中，τ为屈服应力；G为剪切模量； b 为Burgers矢量；L为第二相粒子间距.但是，过高的Ti含量(600Ti)使析出相粗化或聚集，导致钉扎位错的效果减弱.大尺寸析出相周围的位错容易塞积，位错难以绕过或切割粒子进行增殖，此时粒子聚集而使局部区域中的位错运动较为自由，导致整体的位错密度降低[43].对实验结果的分析表明：添加适量的Ti元素能提高位错密度，即微纳尺度的析出相能有效地钉扎位错；但是，Ti含量过高会使析出相尺寸过大，导致钉扎失效和位错密度降低. ...
