研究了在900℃的90Na_2SO_4-10K_2SO_4(克分子％)熔盐中,电极电位对镍基高温合金腐蚀行为的影响。在正电位条件下可发生酸性熔融(Acidic Fluxing),而在较负电位下则发生碱性熔融(Basic Fluxing)腐蚀。在中间(中性)电位区,含铬较高的合金如IN738,IN 939,IN597和IN657等可生成保护性氧化膜。合金成份将影响发生酸性和碱性熔融腐蚀的临界电位值。 含铬低的合金如IN 100和IN 713LC在任何电位下均不能生成稳定的保护性氧化膜。 鉴定了腐蚀产物层中的多种硫化物相,它们的生成与电极电位,腐蚀程度和合金的成份有关。只有在碱性熔融腐蚀条件下才能生成硫化物相NaCrS_2,它的出现可作为发生碱性熔融的标志。

<正> 中国腐蚀与防护学会缓蚀剂专业委员会主持的“大气腐蚀缓蚀剂学术报告及应用技术经验交流会”于1983年12月15日至19日在广州召开。出席会议的有广东省经委、广州市科委领导和来自全国高等院校、科学研究院、所、工厂、部队等51个单位的74名代表。会议收到的学术论文和交流经验的技术资料共48篇,其中大会宣读和交流的有31篇。 这次学术报告的论文集中反映了我国近几年来在大气腐蚀缓蚀剂的研究和应用方面取得的丰硕成果,其中有关抗大气腐蚀的新型缓蚀剂材料的研究、厂矿和部队应用缓蚀剂防护的

研究了铁电极在中性Na_2SO_4溶液中恒电位阳极极化下。和在不同pH的H_2SO_4/Na_2SO_4溶液中腐蚀电位下的交流阻抗特性。当pH>3.5时,铁电极的界面电容急剧增大至10~3μF/cm~2数量级。而铁电极在中性Na_2SO_4溶液中的界面电容为铁电极上覆盖的Fe(OH)2的电容。通过恒电位阳极极化状态铁电极的高频和低频部份的阻抗特性分析,建立了阳极极化状态铁电极的等效电路。用交流阻抗计算了极化电流密度,其值与同样条件下测得的稳态电流密度相等,说明阳极极化状态下交流阻抗测定的适用性。

无论哪种类型的局部腐蚀电池,在它们的阴极和“闭塞”阳极之间总有一个电位差。 本文作者从理论上分析了上述电位差的一个重要组成部份—扩散电位差—的产生和它的本质,模拟局部腐蚀电池在结构上的一些主要特征,设计了可用于测量扩散电位差的实验装置,研究了铁与10~(-3)NNaCl溶液构成的局部腐蚀体系的扩散电位差。结果表明,随着局部腐蚀的逐渐发展,“闭塞”阳极液中FeCl_2浓度逐渐增加,它与本底溶液之间的扩散电位差与FeCl_2浓度(N)的对数呈线性关系。在20℃时,其斜率为+32mV,和根据Planck-Henderson方程式计算的理论值完全一致。结果证明,在局部腐蚀电池阴、阳极之间的扩散电位差是所有有关离子的淌度的差或扩散系数的差所引起的非平衡电位差。

<正> 中国腐蚀与防护学会航空航天专业委员会于一九八四年三月二十七日至三十一日在成都召开了第二届学术年会。出席这次会议的有研究单位、高等院校和工厂企业的代表,有来自上级学会和主管部门的领导同志共95人。

从理论上分析了分别插在局部腐蚀电池阳极液和本底溶液中的两个饱和甘汞电极之间,以及局部腐蚀电池阴、阳极之间的电位差及其组份的性质,导出了一组定量关系式。采用铁与10~(-8)NNaCl溶液构成的模拟电池,实验证明了这些定量关系。结果表明,前一种电位差主要是由阳极液和本底溶液之间的扩散电位差和欧姆电位降两部份组成。在两种溶液之间一旦建立起稳定的扩散区以后,其间的扩散电位差就趋于一个定值;而欧姆电位降则主要随阴极电位的变化而变化。其最终的稳定值将不因同一局部腐蚀电池的内电阻而异,接近于模拟电池在阴、阳极处于断路状态时其间电位差的绝对值。而后一种电位差,还包含有第三个组份,即它们电极电位的差值。

无裂纹扭转试样充氢后在恒定的扭矩作用下能产生氢致滞后开裂。顺时针扭转时裂纹面和扭转轴成45°;反时针扭转则沿-45°面产生裂纹。计算表明,如果氢原子在α-Fe中的应变场是非球对称的,则氢原子的应变场和扭转应力场之间存在有互作用能,而且在45°面(顺时针扭转时)上具有极小值。这就将导致氢原子向45°面扩散和富集,当其浓度达到临界值时就会引起氢致滞后开裂。对于充氢的缺口或预裂纹扭转试样(即Ⅲ型裂纹)上述结论也成立。

研究了高分子网状结构对涂料耐农药乳油腐蚀性能的影响。指出了网格密度、网格中的链柔性、极性,空间位阻和自由体积均能影响材料的抗渗性。据此而选择了高分子主体和辅助材料,设计出抵抗乳油介质的涂料配方,经试验证实能较好地抵御农药乳油的腐蚀。

研究了不同湿度,不同接菌条件的同一土壤对钢的腐蚀作用。其结果是随着土壤湿度从6.5％上升到25％,土壤电阻,氧化还原电位,好气菌量递减,硫酸盐还原菌递增。钢的腐蚀失重随湿度提高而下降,接近饱和点(22％)后腐蚀率变化很小,腐蚀率变化临界点在湿度为18～20％之间。蚀坑深度在湿度为12～15％时最大,低于10％时次之,超过20％时最低。湿度在6.5～20％下是局部腐蚀,超过20％为均匀腐蚀。低湿度(6.5～16％)下,菌生长旺盛的比加杀菌剂抑制菌生长的土壤中,钢腐蚀失重高40～123％。文中对不同湿度土壤中钢的腐蚀原因进行了讨论。

采用涂盐热腐蚀试验方法研究了M-38等四种镍基合金(二种铸造:M-38和K_3;二种板材:GH-30和GH-128)在900℃下的热腐蚀。用重量变化和渗透深度评价合金的热腐蚀抗力;用金相、X射线衍射、扫描电镜(配EDS分析)和电子探针分析鉴别腐蚀层结构和产物。结果说明:M-38和GH-30合金热腐蚀过程可分三个阶段—孕育期、扩展期和加速期;GH-128和K_3合金分二个阶段—孕育期和加速期。含有较高铝和钨的GH-128和K_3合金的热腐蚀受到酸性熔融控制,而M-38和GH-30合金受“沿晶界硫化—氧化—开裂—剥落过程”控制。晶粒细、成份均匀的热轧/板材渗透轻微;反之,晶粒粗、成份呈枝晶偏析的铸造合金渗透严重,必须采用失重和渗透深度来评价热腐蚀抗力。

基于模型分析,研究了镀金可伐引线在各种缺陷组合方式下的偶合系统在静、动态3％NaCl溶液中的腐蚀行为。应用OCC理论阐述了蚀孔的形成和形貌特征。大气环境下镀金可伐引线的腐蚀是以偶合腐蚀为起因,具有闭塞小孔腐蚀特征的局部腐蚀。中性介质的实验结果与实际断腿样品在形貌等各方面均十分相符,这支持了上述观点。