利用电子显微术对石墨／镁基复合材料界面附近热应力造成的残余应变、位错结构及孪晶进行了分析与观察。位错形成于基体界面区，在切向、径向及轴向力的作用下向基体运动。在界面处存在一厚度约为150nm的应变层，在基体狭窄区存在应变集中现象。孪晶一般形成于界面处。若粗大孪晶终止于相邻界面处时，可导致界面开裂

通过将层厚为数十微米的金属多层材料重复地进行压缩和轧制处理制备了纳米级金属多层材料,扫描电镜和透射电镜观察揭示了最终达到纳米级层厚的有规律的层厚减薄过程.磁电阻的测定结果也证实了纳米级多层材料的形成.试样的拉伸强度高达1500MPa以上，延伸率为0.8％左右.

在亚正规熔体模型SELF—SReM4.0的基础上,提出了可解决碳化物析出问题的SELF—SReM4.1模型.并以C—Mn—Fe—Si四元系为例介绍了用上述二种模型计算组元活度的结果，分析了Si—Mn，Mn-Fe系中的若干平衡规律

在15t复吹转炉中进行了不锈钢母液的铁浴熔融还原工业试验，发现铬的收得率不高，且母液含磷过多．不锈钢母液的铁浴熔融还原过程是某种二燃率条件下的[C]－[Cr]选择性氧化。有高铬残渣伴随的母液宜于采取氧化脱磷，这种脱磷是[C]－[Cr]－[P]三元素之间的选择性氧化.以SELF—SReM4模型为基础，定量地分析了有关问题

使用Rietveld方法对Y3（Fe，Mo）29金属间化合物的X射线衍射谱和中子衍射谱进行分析，得出了Y3（Fe，Mo）29金属间化合物属A2／m空间群的结论.坐标变换结果表明Y3（Fe，Mo）29金属间化合物的空间结构是1∶12和2∶17的混合结构

研究了1Cr11Ni2W2MoV不锈钢在500—700℃水蒸气与NaCl协同作用下的腐蚀行为。该不锈钢在未涂NaCl的情况下，不论通水蒸气与否腐蚀增重均很小，盐、水蒸气协同作用使其腐蚀显著加剧.用金相、X射线衍射、电子探针观察分析了腐蚀产物，提出了盐水加速1Cr11Ni2W2MoV不锈钢腐蚀的作用机制

采用熔融玻璃净化法使大体积Co85Cu15亚包晶合金的最大过冷度达到351K（0.21TL），实验测得其超过冷临界过冷度为379K.随着过冷度的增大，显微组织由树枝晶转变为等轴晶，并显著细化；溶质截留效应增强，显微偏析程度减小,Co的同素异构转变受到抑制，凝固组织中Co主要是亚稳的过饱和α-Co固溶体,ε-Co含量极少.对初生相形核率进行了理论计算，发现在过冷度为351K时合金熔体仍然发生异质形核.依据LKT／BCT枝晶生长理论对初生相生长速度和枝晶顶端半径进行了理论计算

考察和分析了钢液RH喷粉脱硫过程及机理，探讨了该过程的速率.基于双重阻力传质理论和体系内的质量衡算，建立了RH喷粉脱硫动力学模型，确定了模型各有关参数，包括各传质系数和钢液内参与脱硫反应的粉量等.以该模型对300tRH装置内设定的不同初始硫含量和喷粉量下喷吹石灰基粉剂脱硫作了计算和模拟，相应的钢液环流量和喷粉速率分别取为100t／min和150kg／min；设定的初始硫含量（质量分数，10－4％）和喷粉量分别为70，60，50，40，30；20和10，8，6，5，4，3kg／t—steel对每种工况计算了8个循环，整个脱硫处理时间为24min．结果表明，由该模型所作的估计与一些工业性数据相当吻合；在（60—80）×10-4％的初始硫含量下，喷吹3—5kg／t—steel石灰基粉剂（85％CaO＋15％CaF2）,总处理时间12—20min，有可能使钢液硫含量达到（5—10）×10－4％以下水平；强化喷粉操作，增大钢液环流量可有效提高RH喷粉脱硫的速率

采用沉积-扩散法，将同步冷轧和异步冷轧的Fe-3％Si薄板渗成Si含量接近6．5％的高硅钢薄板.利用X射线衍射技术测定了渗Si样品的结构和Si含量，分析了不同工艺阶段作品的织构特征。研究结果表明，具有典型冷轧织构的Fe—3％Si薄板，渗Si后形成以｛120｝〈001〉组分为主的η纤维织构，冷轧织构略有残留；经均匀化退火后，冷轧织构完全消失，在同步冷轧样品中｛120｝〈001〉组分有向｛130｝〈001〉组分转化的趋势，而异步冷轧样品其｛120｝〈001〉组分进一步增强，二者皆有少量｛111｝〈112〉织构组分存在

采用大体积液态金属的微观净化技术，在Ni—Ni3Si合金系中使Ni-（6．07—19．7）％Si和Ni-（20.5—22）％Si两组合金分别获得了最大达344和265K的极限形核过冷度，并使其极限过冷度保持20个循环过热周期不衰减.实验发现，Ni—Ni3Si系近共晶合金深过冷凝固时，Ni3Si总是领先于α（Ni）相形核.根据实验数据和表面异质形核速率模型，求得Ni3Si和α（Ni）相异质形核时的异质形校因子f（θ）分别为0．069和0.28;求得过冷熔体中Ni3Si和α（Ni）相等形核速率时的温度-成分曲线完全处于共晶点左侧，表明在近共晶成分过冷熔体中，小平面相Ni3Si易于α（Ni）形核

在小型定向凝固装置上，采用两次方向相反的定向凝固工艺，成功地制备出生长速度分别为15，30及60mm／h的Ni52Al48单晶

本文用交流阻抗方法研究了熔融Sn—S／ZnCl2-NaCl体系界面脱硫反应动力学过程，得到了该体系的阻抗响应图.通过用Randles等效电路，将所得的阻抗响应用非线性最小二乘法拟和，得到了Sn—S／ZnCl2-NaCl体系界面脱硫反应动力学的参数，溶液电阻Re,界面反应电荷传递电阻Rct，双电层电容Cd及界面脱硫反应的速率常数Kf.

研究了Al67Ti25Mn8金属间化合物在高温不同应变速率条件下的拉伸力学行为.结果表明在3．34×10－5-6.68×10－4s－1范围，随着应变速率的降低，材料的屈服强度显著下降，而拉伸塑性明显升高，塑性最高可达到21％；在低应变速率区高拉伸塑性的获得是由于材料在高温变形过程中发生的动态回复和动态再结晶所致；在高温拉伸时Al67Ti25Mn8金属间化合物是以沿晶方式发生断裂在较高应变速率下材料的低塑性沿晶断裂表明Al67Ti25Mn8的晶界结合强度仍较弱

利用X射线衍射仪和扫描电子显微镜对CuO／Al粉末预制块经不同条件反应后得到的材料进行了分析，探讨了CuO／Al体系的化学反应随温度和环境介质的变化情况，并利用该体系的化学反应制备了α-Al2O3（p）／Al—Cu复合材料

应用X射线衍射测定了过饱和α2单相的Ti—45％Al合金在950℃等温分解过程中，初生片层形成时的γ相转变分数及α2和γ相晶格参数的变化.结果表明，初生片层中α2相是亚稳相，其成分可以由自由能成分曲线的亚稳态α2相与γ相自由能成分曲线公切线的切点确定，该成分的确定对定量计算合金自由能及发生不连续粗化的转变驱动力有十分重要的作用;等温分解过程中原α晶粒内部将产生相变应力，在垂直于初生片层的方向上可以产生约50MPa的压应力,该应力将对合金的组织形态有显著的影响

本文在一个较宽的塑性应变幅范围（γpl=1.1×10-4-7．2×10-3）内研究了[011]多滑移取向铜单晶体的循环形变行为.结果表明，[011]晶体的循环形变行为明显不同于[011]和[111]多滑移取向的铜单晶体.[011]晶体具有较低的初始硬化速率，即使在较高的塑性应变幅下，初始硬化速率也无明显变化.［011］晶体的循环应力-应变曲线（CSSC）在所研究的塑性应变幅范围内呈现平台区.CSSC上是否存在平台区，主要由晶体本身的滑移特点和相应的位错反应所决定.疲劳滞后回线形状参数VH在某种程度上可用于确定[011]多滑移铜单晶体的PSB萌生应力

本文系统研究了[011]多滑移取向铜单晶体在不同塑性应变幅下循环饱和后的表面滑移特征.结果表明，[011]多滑移取向铜单晶体的疲劳极限低于[001]多滑移取向铜单晶体.当应变幅γpl≥2.5×10－3时，表面出现两种宏观形变带（DBI和DBII）；它们呈严格的正交关系，其形成可能与循环加载中产生的不可逆晶体旋转密切相关.当应变幅γpl≥5.0×10－3时，表面还出现DBIII形变带，其惯习面为（001）；此类形变带的出现是［011］单晶体在高应变幅下循环达到峰值应力后出现明显循环软化现象的根本原因