复合形变超细晶纯钛的动态再结晶模型
Dynamic Recrystallization Model of Ultrafine Grain Pure Titanium Prepared by Combined Deformation Process
通讯作者: 杨西荣,教授,lazy_yxr@qq.com,研究方向为超细晶金属钛和锆的力学行为及变形机理
责任编辑: 吴岩
收稿日期: 2019-09-11 修回日期: 2019-10-14 网络出版日期: 2020-03-25
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Corresponding authors: YANG Xirong, Tel: 13991909079, E-mail:lazy_yxr@qq.com
Received: 2019-09-11 Revised: 2019-10-14 Online: 2020-03-25
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作者简介 About authors
马炜杰,男,1992年生,硕士生
采用室温等径弯曲通道变形(ECAP)+旋锻复合加工工艺制备超细晶纯钛,用GLEEBLE 3800热模拟试验机对其进行热压缩实验。研究了复合形变超细晶纯钛在温度为200、300、350、400和450℃,应变速率为0.01、0.1和1 s-1条件下的变形行为。结果表明:实验中真应力-应变曲线的动态再结晶特征显著,出现了明显的单峰值应力。根据复合形变超细晶纯钛的峰值应力值建立的Arrhenius本构方程能预测峰值应力,平均相对误差仅为4.44%;大塑性变形试样在热压缩前进行的保温处理,增大了发生动态再结晶的临界应变值,其材料常数为0.8329;材料变形中的动态再结晶行为发生在应变大于0.1而小于0.4的阶段,应变大于0.4时发生二次硬化。
关键词:
The combined deformation processing technology of equal channel angular pressing (ECAP) and rotary swaging at indoor temperatures was applied to industrial pure titanium. Then the deformation behavior of the acquired ultrafine grained pure titanium by applied strain rates of 0.01, 0.1 and 1 s-1 at 200, 300, 350, 400 and 450°C was investigated via thermal compression test with the Gleeble 3800 thermal simulator. The results show that the dynamic recrystallization characteristics of the experimental true stress-strain curve are significant, and the apparent single peak stress appears. According to the Arrhenius constitutive equation based on the peak stress value of the acquired ultrafine grained pure titanium, the peak stress can effectively be predicted with an average relative error of only 4.44%. Since the large plastic deformed sample was subjected to pre-heat insulation treatment before thermal compression, the critical strain for dynamic recrystallization was increased, of which the material constant is 0.8329. The dynamic recrystallization behavior during deformation mainly occurs in the stage where the strain is greater than 0.1 and less than 0.4. Whereas the strain is greater than 0.4, the material undergoes secondary hardening.
Keywords:
本文引用格式
马炜杰, 杨西荣, 罗雷, 刘晓燕, 郝凤凤.
MA Weijie, YANG Xirong, LUO Lei, LIU Xiaoyan, HAO Fengfeng.
大塑性变形技术(Severe plastic deformation, SPD)可用于制备超细晶金属材料,包括高压扭转(High pressure torsion, HPT)、等径弯曲通道变形(Equal channel angular Pressing, ECAP)和累积叠轧(Accumulative roll bonding, ARB)等。应用SPD技术可细化晶粒,提高材料的疲劳[5]、蠕变[6]、强度[7,8]和切削[9]等性能。用旋锻工艺可焊合材料中的微裂纹,均匀材料的内部组织和细化晶粒[10]。超细晶纯钛的室温压缩强度很高,使用微成形设备很难将其成形,只能在高于室温的温度下成形。但是,在加热变形过程中普遍存在动态再结晶(Dynamic recrystallization, DRX),其明显的标志是出现单峰值应力。动态再结晶,是产生材料软化的主要原因[11,12]。Tian等[13]发现TiAl合金的临界应变和峰值应变的材料常数为0.7~0.9,且基于热压缩实验结果建立了两种DRX模型。I型DRX发生在两片层之间,II型基于α晶粒的DRX。lnZ>39.6时(Z为温度补偿函数)TiAl合金中只发生I型,36.1<lnZ<39.6时TiAl合金中I型和II型同时存在;lnZ<36.1时TiAl合金中只发生II型。Souza等[14]在Ti6Al4V合金的热镦粗实验中发现,连续动态再结晶是Ti6Al4V合金热变形过程中再结晶的主要机制。
1 实验方法
实验用的粗晶纯钛的主要化学成分(质量分数,%)为:O,0.100;H,0.001;N,0.030;C,0.014;Fe,0.020;余量为Ti。采用4道次ECAP(通道夹角为135°,C方式)+旋锻复合形变工艺优化其性能,制备出ϕ9 mm×800 mm~ϕ12 mm×450 mm的超细晶纯钛棒材。拉伸测试结果表明,材料的正弹性模量为100 GPa,断面收缩率为67%,延伸率为20%,室温压缩强度为910 MPa。
利用ϕ9 mm的旋锻棒线切割出ϕ6 mm×9 mm的试样,在GLEEBLE 3800热模拟试验机上进行热压缩实验。根据采集的位移与载荷数据计算出真应力-应变曲线。试样的切割方向和压缩方向与旋锻棒长轴一致。实验的最大变形量为50%,变形温度(T)分别为200、300、350、400和450℃,应变速率(
使用专用润滑油和石墨纸以减小试样两端摩擦的影响,最后将试样水冷以保留变形后的组织。将试样沿纵向切开,依次用400#、600#、800#和1000#砂纸打磨光滑。使用D8ADVANCE型X射线衍射仪检测变形前后织构变化,入射光源为Cu靶,管电压为40 kV,管电流为40 mA。测量纯钛试样的{0002}、{10
2 实验结果
图1
图1
粗晶纯钛和超细晶纯钛的微观组织
Fig.1
Microstructure of coarse grain Ti (OM) (a) and ultrafine grain Ti (TEM) (b)
图2
图2
超细晶纯钛的压缩变形真应力-应变曲线
Fig.2
True stress vs true strain curves after compression deformation of UFG Ti (a)
图3给出了超细晶试样、室温压缩试样和热压缩试样的{0002}晶面和{10
图3
图3
不同条件下压缩试样的极图
Fig.3
The pole figures of compressed specimen under different conditions (a) UFG sample and at the same strain rate of 0.01 s-1; (b) room temperature ; (c) 300℃
图4
图4
在300℃、0.01 s-1条件下压缩后超细晶纯钛的TEM像
Fig.4
TEM image of UFG Ti after compression at 300℃ and 0.01 s-1
3 讨论
3.1 Arrhenius本构模型
式中
为了研究应变速率和温度的关系,常引入温度补偿函数Z:
将(2)式和(3)式取对数,可得
由此可得
其中n为
将(1)式代入(4)式得(9)式,再取对数得(10)式,于是可得n2与
最后将所有材料常数代入(9)式并进行变换,即可得到超细晶纯钛热变形的Arrhenius本构方程:
图5
图5
超细晶纯钛的流动应力与热变形参数的关系
Fig.5
Relationship between flow stress and thermal deformation parameters of UFG Tiln[sinh(ασ)] vs 1000/T (a) and lnZvs ln[sinh(ασ)] (b)
表1 Arrhenius本构模型的材料常数
Table 1
n1 | β | α | n | Q /kJ·mol-1 | ln A | n2 |
---|---|---|---|---|---|---|
33.79 | 0.07735 | 0.002289 | 25.33 | 210.56 | 36.68 | 25.32 |
将表1的材料常数代入式(11),得到Arrhenius本构方程:
将各组实验所得的峰值应力对应的应变速率和温度值代入式(12),可验证该Arrhenius本构模型的准确性,其结果在图6中给出。
图6
由图6可知,使用Arrhenius本构模型预测宏观应力的准确性很高。经t检验(
3.2 临界应变模型
临界应变是计算动态再结晶的重要参数之一,只有应变达到临界应变才发生动态再结晶。本文根据加工硬化率
图7
本文以300℃、0.01 s-1的真应力-应变曲线为例,建立临界应变模型。图8给出了对应的加工硬化率曲线,选取含拐点部分进行后续分析。
图8
图8
在300℃、0.01 s-1条件下的加工硬化率与流动应力曲线图
Fig.8
Work hardening rate vs flow stress curves at 300℃ and 0.01 s-1
使用ORIGIN软件将红框中选取的部分数据进行4次多项式拟合并求其一阶导数,得到曲线的拐点值,结果如图9所示。
图9
图9
在300℃、0.01 s-1条件下的
Fig.9
图9中曲线峰值点的横坐标值即为临界应力值,代入真应力-应变曲线中即可得出在300℃、0.01 s-1下的临界应变值,为0.094。
临界应变与峰值应变的关系为
式中
图10
由图10可得:
3.3 动态再结晶体积分数模型
式中
图11
动态再结晶体积分数与应变有如下关系:
式中
图12
图12
动态再结晶材料常数线性拟合求解
Fig.12
Linear fit of dynamic recrystallization material constants
由此可得
4 结论
(1) 根据对超细晶纯钛的热压缩真应力-应变曲线、微观组织和显微织构的分析,复合形变超细晶纯钛在热变形过程中发生了明显的动态再结晶行为。
(2) 使用超细晶纯钛热模拟实验数据建立的Arrhenius本构方程预测流动应力的准确性很高,平均相对误差为4.44%。
(3) 在超细晶纯钛热变形过程中,在应变为0.1~0.4时发生动态再结晶,大于0.4后发生二次硬化,