材料研究学报(中文版) 2018 , 32 (8): 561-566 https://doi.org/10.11901/1005.3093.2018.107

研究论文

高强钢断裂韧性K_IC的小尺寸试样评价方法

段启强¹^,², 王斌², 张鹏¹^,²^,, 屈瑞涛¹^,², 张哲峰¹^,²^,

1 中国科学院大学北京 100049
2 中国科学院金属研究所材料疲劳与断裂研究部沈阳 110016

Small Size Specimen Evaluation Method for Fracture Toughness K_IC of High Strength Steel

DUAN Qiqiang¹^,², WANG Bin², ZHANG Peng¹^,²^,, QU Ruitao¹^,²^,, ZHANG Zhefeng¹^,²

1 University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China.
2 Materials Fatigue and Fracture Division, Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 110016, China.

中图分类号: TG142

文章编号: 1005-3093(2018)08-0561-06

通讯作者: 通讯作者张哲峰,研究员,zhfzhang@imr.ac.cn,研究方向为材料疲劳与断裂;张鹏,副研究员,pengzhang@imr.ac.cn,研究方向为材料疲劳与断裂通讯作者张哲峰,研究员,zhfzhang@imr.ac.cn,研究方向为材料疲劳与断裂;张鹏,副研究员,pengzhang@imr.ac.cn,研究方向为材料疲劳与断裂

收稿日期: 2018-01-16

网络出版日期: 2018-08-29

基金资助: 资助项目国家自然科学基金(51331007,U1664253和51771205)

作者简介:

作者简介段启强,男,1980年生,博士生

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摘要

研究了不同尺寸的0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化高强钢断裂韧性试样的断口形貌和断裂机理。结果表明：断裂韧性试样的拉断区可分为裂纹慢速扩展区(解理区)和快速扩展区(韧窝区);而断裂能,则主要消耗在裂纹慢速扩展区内。本文建立了断裂韧性K_IC的小尺寸试样评价方法。根据该方法,使用小尺寸试样测得的断裂韧性K_IC值与使用标准试样测得的断裂韧性K_IC值之间的相对误差为9%,没有超过10%。这个结果表明,使用小尺寸试样评价方法测出的金属材料的断裂韧性K_IC值是十分可靠的。

关键词： 金属材料 ; 高强钢 ; 小尺寸试样 ; 断裂机理 ; 断裂韧性K_IC

Abstract

ABSTRAT In the present study, the 0Cr13Ni8Mo2Al precipitation hardening high strength steel was selected as the experimental material, and the fracture morphologies and the relevant mechanisms of fracture toughness specimens with different sizes were studied. Results show that, according to the difference of fracture mechanisms, the tensile fracture region of fracture toughness specimens can be divided into crack slow propagation zone (cleavage zone) and fast propagation zone (dimple zone); and the fracture energy is mainly consumed in the crack slow propagation zone. A small size specimen evaluation method for fracture toughness K_IC was established in this study, and the relative error between the fracture toughness K_IC value obtained with this method and that with the standard specimen is 9%. This means that the fracture toughness K_IC value of the metallic materials obtained with the small size specimen evaluation method is very reliable.

Keywords： metallic materials ; high strength steel ; small size specimen ; fracture mechanisms ; fracture toughness K_IC

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段启强, 王斌, 张鹏, 屈瑞涛, 张哲峰. 高强钢断裂韧性K_IC的小尺寸试样评价方法[J]. 材料研究学报(中文版), 2018, 32(8): 561-566 https://doi.org/10.11901/1005.3093.2018.107

DUAN Qiqiang, WANG Bin, ZHANG Peng, QU Ruitao, ZHANG Zhefeng. Small Size Specimen Evaluation Method for Fracture Toughness K_IC of High Strength Steel[J]. Chinese Journal of Material Research, 2018, 32(8): 561-566 https://doi.org/10.11901/1005.3093.2018.107

含裂纹材料的抵抗断裂能力,可以用断裂韧性K_IC值表征^[1]。根据航天工业的损伤容限设计原则,断裂韧性K_IC是飞行器材料选择和构件设计的一个重要指标^{[2, 3]}。目前,国内普遍接受的测量金属材料平面应变断裂韧性K_IC的方法是GB/T 4161-2007“金属材料平面应变断裂韧度K_IC试验方法”。但是,用于测量断裂韧性K_IC试样的尺寸必须满足条件

$B \geq 2.5 {(\frac{K_{IC}}{σ_{y}})}^{2}$ (1)

式中B为样品厚度,σ_y为屈服强度。

表1给出了几种钢铁材料的屈服强度和断裂韧性K_IC值。根据式(1),可计算出准确测量断裂韧性K_IC所需的样品尺寸(表1)。对于高断裂韧性K_IC的材料,所要求的样品厚度达到了793 mm。而实际情况是,很多构件都不能加工成符合式(1)所要求的试样。如果试样的尺寸满足要求,进行断裂韧性K_IC试验所需的载荷为^[6]

$F_{\max} = 0.15 K_{IC} \times B^{\frac{3}{2}}$ (2)

式中F_max为所需载荷,B为样品厚度。将表1中的断裂韧性K_IC值和样品的厚度代入式(2),可计算出开展断裂韧性K_IC试验所需的载荷(表1)。由表1可以看出,即使试样的尺寸满足要求,常规试验机的吨位也不能满足开展断裂韧性K_IC试验的载荷需求。因此,对于高断裂韧性K_IC的材料,用GB/T 4161-2007“金属材料平面应变断裂韧度K_IC试验方法”准确测量其断裂韧性K_IC有两个极大的困难：其一是要求的样品尺寸过大,很多构件无法加工出符合条件的断裂韧性K_IC试样;另一个是,即使试样尺寸满足要求,常规试验机的吨位也不能满足开展断裂韧性K_IC试验的载荷需求。那么,能否使用小尺寸试样测出材料的断裂韧性K_IC值? 鉴于此,本文建立一个材料断裂韧性K_IC的小尺寸试样评价方法,选取0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化不锈钢为对象,加工出不同尺寸的试样,分别测试其断裂韧性K_IC并观察断口的宏观和微观形貌。

表1 几种钢铁材料的力学性能^{[4, 5]}以及开展断裂韧性K_IC试验需要满足的条件

Table 1 Mechanical properties of several steels^{[4, 5]} and conditions required for fracture toughness K_IC test

Materials	Yield strength, σ_y/MPa	Fracture toughness, K_IC/MPam^1/2	Thickness, B/mm	Maximum load required for test, F_max/kN
CM400	2583	32	0.38	0.04
40CrNiMoA	1334	90	11.4	16.4
30SiMn2MoVA	1216	113	21.6	53.8
14MnMoNbB	834	159	90.9	653.6
30Cr2MoV	549	148	181.7	1719.4
18MnMoNiCr	490	276	793.2	29246.5

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1 实验方法

实验用材料0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化不锈钢的屈服强度(σ_y)为1560 MPa,抗拉强度(σ_b)为1584 MPa。使用三点弯曲试样测量0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化不锈钢的断裂韧性K_IC,试样尺寸列于表2。

表2 断裂韧性试样的尺寸

Table 2 Dimensions of fracture toughness specimens

Serial number	Thickness, B/mm	Width, W/mm	Span, S/mm
B25	25.07	50.07	200
B12-1	11.97	23.99	96
B12-2	12.02	24.03	96
B8-1	7.99	16.02	64
B8-2	8.04	16.10	64
B6-1	6.03	12.00	48
B6-2	6.03	12.03	48
B4-1	4.04	8.00	32
B4-2	4.01	8.07	32

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根据GB/T 4161-2007“金属材料平面应变断裂韧度K_IC试验方法”测量断裂韧性K_IC。先在Instron 8801疲劳试验机上进行疲劳裂纹的预制,载荷比R(F_min/F_max)为0.1,预制的裂纹长度约为0.5 W。然后在Instron 5982电子万能材料试验机上将样品压断,压缩速率为0.5 mm/min。使用光学读数显微镜测量预制的裂纹长度。分别用Keyence VHX-1000E体视显微镜和Leo Supra35扫描电子显微镜观察断口的宏观和微观形貌。

2 结果和讨论

2.1 断裂韧性

图1给出了不同尺寸断裂韧性试样的力-位移曲线。图1给出的不同尺寸断裂韧性试样的F_Q值,如表3所示。表3还给出了预制裂纹的长度(a)。将表2中的试样尺寸与表3中的F_Q与a值代入式(3)和(4),可计算出断裂韧性条件值K_Q。

$K_{Q} = (\frac{F_{Q} S}{B W^{\frac{3}{2}}}) \times f (\frac{a}{W})$ (3)

$f (\frac{a}{W}) = 3 {(\frac{a}{W})}^{\frac{1}{2}} \times \frac{1.99 - (\frac{a}{W}) (1 - \frac{a}{W}) [2.15 - 3.93 (\frac{a}{W}) + 2.70 {(\frac{a}{W})}^{2}]}{2 (1 + 2 \frac{a}{W}) {(1 - \frac{a}{W})}^{\frac{3}{2}}}$ (4)

式中S为跨距,B为样品厚度,W为样品宽度,具体数值列于表2。由式(3)和(4)计算出的断裂韧性条件值K_Q,列于表3。最后,根据判据

$B, a, W - a \geq 2.5 {(\frac{K_{Q}}{σ_{y}})}^{2}$ (5)

就可以判定断裂韧性条件值K_Q是否为有效的断裂韧性K_IC值,结果如表3所示。式中B为样品厚度,a为预制的裂纹长度,W为样品宽度,σ_y为屈服强度。由表3可以看出,样品的厚度为25 mm时,断裂韧性条件值K_Q为有效的断裂韧性K_IC值;也就是说,0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化不锈钢的断裂韧性K_IC值为118 MPa•m^1/2。

表3 断裂韧性实验结果

Table 3 The experimental results of fracture toughness

Serial number	Pre-crack length, a /mm	F_Q/kN	K_Q/MPam^1/2	Whether to satisfy the criterion (Yes/No)
B25	26.35	57.02	118	Yes
B12-1	11.78	20.14	113	No
B12-2	11.91	18.53	105	Yes
B8-1	7.71	9.42	93	No
B8-2	7.83	9.56	95	No
B6-1	6.05	5.66	92	No
B6-2	6.21	3.79	64	No
B4-1	4.06	2.78	84	No
B4-2	4.56	1.74	63	No

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图1 不同尺寸断裂韧性试样的力-位移曲线

Fig.1 Force-displacement curves of fracture specimens with different dimensions

2.2 断口的形貌

图2给出了不同尺寸断裂韧性试样的宏观断口形貌。从图2可以看出,断口表面可分为预制裂纹区和拉断区,拉断区又可分为正断区和剪断区(剪切唇区),而正断与剪断共存与竞争现象也出现在高强钢的冲击断口^[7,8,9]和拉伸断口^{[10, 11]}中。以上结果说明,高强度金属材料的断裂能包括正断能和剪切能两部分^{[7, 12]}。由图2还可以看出,不同尺寸断裂韧性试样的剪切唇形状基本相同,且对称分布于试样两侧。图3给出了断裂韧性试样的微观断口形貌,可见在拉断区内断口的形貌特征有所不同。在靠近预制裂纹区的区域内可观察到许多光滑的解理小平面,而该区域的宽度da只有几十个微米,如图3所示;而在距离预制裂纹区较远的区域内,断口表面则主要是由韧窝组成(图3)。韧窝的出现,意味着样品将很快断裂^[1]。

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图2 不同尺寸断裂韧性试样的宏观断口形貌

Fig.2 Macroscopic fracture morphologies of fracture toughness specimens with different dimensions (a) B4; (b) B6; (c) B8; (d) B12; (e) B25

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图3 断裂韧性试样的微观断裂形貌

Fig.3 Microscopic fracture morphologies of fracture toughness specimens

2.3 小尺寸试样评价方法

Duan等^[7]在高强钢的冲击断口上发现,在靠近缺口根部的位置有一个光滑区。他们认为,该区域是试样在冲击载荷的作用下裂纹沿最大切应力方向萌生而形成的初始断裂区。因此,该区域又可称为裂纹萌生区。他们还发现,在冲击过程中外界输入的能量大部分消耗在裂纹萌生阶段。在此基础上,他们测量不同尺寸冲击试样的冲击功和断裂面总面积,就可以得到材料的本征冲击韧性。本文试样的拉断区又可分为裂纹慢速扩展区(解理区)和快速扩展区(韧窝区),如图3所示。参考Duan等^[7]的观点,本文的断裂能主要消耗在裂纹慢速扩展区。根据断口的宏观与微观形貌(图2和3),裂纹慢速扩展区断裂面示意图可如图4所示。裂纹慢速扩展区也包括了正断区和剪切唇区。如前所述,断裂能(U_T)包括正断能(U_C)和剪切能(U_S),即

$U_{T} = U_{C} + U_{S}$ (6)

根据能量释放率的概念^[13]

$G = \frac{{K_{I}}^{2}}{E^{/}}$ (7)

不同尺寸试样的断裂能U_T、正断能U_C和剪切能U_S可分别为

$U_{T} = \frac{{K_{Q}}^{2} (1 - ν^{2})}{E} \times A_{T}$ (8)

$U_{C} = \frac{{K_{IC}}^{2} (1 - ν^{2})}{E} \times A_{C}$ (9)

$U_{S} = \frac{{K_{S}}^{2}}{E} \times A_{S}$ (10)

式(7)中K_I为应力强度因子,E^/在平面应力状态下等于E,而在平面应变状态下等于E/(1-ν²),E为杨氏模量,ν为泊松比;式(8~10)中K_Q为断裂韧性条件值,该值与试样尺寸相关,A_T为裂纹慢速扩展区的面积,K_IC为材料的本征断裂韧性值,A_C为裂纹慢速扩展区内的正断区面积,K_S为材料的本征剪切韧性值,A_S为裂纹慢速扩展区内的剪切唇区面积。而A_T、A_C和A_S可分别表示为

$A_{T} = B \times da$ (11)

$A_{C} = (B - S) \times da$ (12)

$A_{S} = S \times da$ (13)

式中B为样品厚度,S为剪切唇区的宽度,da为裂纹慢速扩展的距离,如图4所示。图2表明,不同尺寸断裂韧性试样的剪切唇形状基本相同,因此可以认为图4中的θ角基本相同,而S则可表示为

$S = \tan θ \times da = k \times da$ (14)

式中k为常数。同时,裂纹低速扩展的距离da与裂纹尖端塑性区尺寸(r_p)成正比。而当裂纹低速扩展时,裂纹尖端的塑性区尺寸(r_p)可表示为^[13]

$r_{p} = α {(\frac{K_{Q}}{σ_{y}})}^{2}$ (15)

式中α为常数,K_Q为满足裂纹慢速扩展的临界外加应力强度因子,即断裂韧性条件值,σ_y为屈服强度。对于同一材料,屈服强度不变。因此,裂纹低速扩展的距离da可表示位

$da = m {K_{Q}}^{2}$ (16)

式中m为常数。将式(14)和(16)代入式(11)~(13)可得A_T、A_C和A_S的表达式,再将A_T、A_C和A_S的表达式代入式(8)~(10)可得U_T、U_C和U_S的表达式。最后,通过式(6)可得

${K_{Q}}^{2} \times B = {K_{IC}}^{2} \times B + ({K_{S}}^{2} - {K_{IC}}^{2}) \times k \times m {K_{Q}}^{2} - {K_{S}}^{2} ν^{2}$ (17)

而通过转换式(17)可得

$\frac{1}{{K_{Q}}^{2}} = \frac{1}{{K_{IC}}^{2}} + \frac{{K_{IC}}^{2} (1 - ν^{2}) - {K_{S}}^{2}}{{K_{IC}}^{2}} \times km \times \frac{1}{B}$ (18)

由式(18)可以看出,1/K_Q²与1/B成线性关系。当样品的厚度B非常大时样品的尺寸肯定满足式(1)的尺寸要求,此时1/B接近于0,1/K_Q²等于1/K_IC²。综上所述,可以用直线来拟合1/K_Q²与1/B之间的关系,而该直线与纵坐标的交点即为1/K_IC²。

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图4 裂纹慢速扩展区断裂面示意图

Fig.4 Schematic of fracture surface for crack slow propagation region

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图5 试样厚度(B)与K_Q的关系

Fig.5 Relationship between the specimen thickness (B) and K_Q

图5给出了不同尺寸0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化不锈钢断裂韧性试样厚度B与断裂韧性条件值K_Q之间的关系图。可以看出,1/K_Q²与1/B成良好的线性关系,而它们之间的关系可表示为

$\frac{1}{{K_{Q}}^{2}} = 6.05 \times 10^{- 5} + 3.49 \times 10^{- 7} \times \frac{1}{B}$ (19)

如前所述,拟合直线与纵坐标之间的交点就是1/K_IC²,也就是说1/K_IC²等于6.05×10^-5。由此可得,0Cr13Ni8Mo2Al沉淀硬化不锈钢的断裂韧性K_IC值为128.6 MPa•m^1/2。同时,断裂韧性的结果表明,使用标准试样测得的断裂韧性K_IC值为118 MPa•m^1/2。这表明,使用小尺寸试样评价方法得出的断裂韧性K_IC值与使用标准试样测试得出的断裂韧性K_IC值之间的相对误差为9%,没有超过10%,说明用小尺寸试样评价方法来获得金属材料的断裂韧性还是十分可靠的。

3 结论

(1) 使用本文建立的小尺寸试样评价方法,只需得到不同尺寸试样的断裂韧性条件值K_Q,通过直线拟合1/K_Q²与1/B(B为试样厚度)之间的关系得到该直线与纵坐标之间的交点,该交点值就是1/K_IC²。

(2) 根据小尺寸试样评价方法测出的断裂韧性K_IC值与使用标准试样测试得出的断裂韧性K_IC值之间的相对误差为9%,没有超过10%;这说明,使用小尺寸试样评价方法测量金属材料的断裂韧性K_IC值是十分可靠的。

(3) 根据宏观形貌特征断裂韧性试样的拉断区可分为正断区和剪切唇区,而按照断裂机理又可分为裂纹慢速扩展区(解理区)和快速扩展区(韧窝区)。断裂能主要消耗在裂纹慢速扩展区,断裂能由正断能和剪切能组成。

The authors have declared that no competing interests exist.

〈

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高强钢断裂韧性KIC的小尺寸试样评价方法

Small Size Specimen Evaluation Method for Fracture Toughness KIC of High Strength Steel

1 实验方法

2 结果和讨论

2.1 断裂韧性

2.2 断口的形貌

2.3 小尺寸试样评价方法

3 结论

高强钢断裂韧性K_IC的小尺寸试样评价方法

Small Size Specimen Evaluation Method for Fracture Toughness K_IC of High Strength Steel